Changeset 1434 for applications/doprava/texty/novotny_vyzk_LQ/Results

Timestamp:

02/04/12 00:54:24 (13 years ago)

Author:

jabu

Message:

finalni verze

Location:

applications/doprava/texty/novotny_vyzk_LQ/Results

Files:

• Results.tex (modified) (4 diffs)
• Results.tex.backup (added)
• fig/02/a_delayTimeAvg.eps (added)
• fig/02/a_delayTimeAvg.png (added)
• fig/02/a_delayTimeSdv.png (added)
• fig/02/a_density.png (added)
• fig/02/a_flow.png (added)
• fig/02/a_numStops.eps (added)
• fig/02/a_numStops.png (added)
• fig/02/a_speedAvg.png (added)
• fig/02/a_speedSdv.png (added)
• fig/02/a_stopTimeAvg.png (added)
• fig/02/a_stopTimeSdv.png (added)
• fig/02/a_travelTimeAvg.png (added)
• fig/02/a_travelTimeSdv.png (added)
• fig/02/d_delayTimeAvg.png (added)
• fig/02/d_delayTimeSdv.png (added)
• fig/02/d_density.png (added)
• fig/02/d_flow.png (added)
• fig/02/d_numStops.png (added)
• fig/02/d_speedAvg.png (added)
• fig/02/d_speedSdv.png (added)
• fig/02/d_stopTimeAvg.png (added)
• fig/02/d_stopTimeSdv.png (added)
• fig/02/d_travelTimeAvg.png (added)
• fig/02/d_travelTimeSdv.png (added)
• fig/02/r_delayTimeAvg.png (added)
• fig/02/r_delayTimeSdv.png (added)
• fig/02/r_density.png (added)
• fig/02/r_flow.png (added)
• fig/02/r_numStops.png (added)
• fig/02/r_speedAvg.png (added)
• fig/02/r_speedSdv.png (added)
• fig/02/r_stopTimeAvg.png (added)
• fig/02/r_stopTimeSdv.png (added)
• fig/02/r_travelTimeAvg.png (added)
• fig/02/r_travelTimeSdv.png (added)
• fig/oblast.eps (added)
• fig/qsum_01_007.eps (modified) (5 diffs)
• fig/qsum_02_007.eps (added)
• fig/qsum_r_007.eps (added)
• fig/real/a_delayTimeAvg.eps (added)
• fig/real/a_delayTimeAvg.png (added)
• fig/real/a_delayTimeSdv.png (added)
• fig/real/a_density.png (added)
• fig/real/a_flow.png (added)
• fig/real/a_numStops.png (added)
• fig/real/a_speedAvg.png (added)
• fig/real/a_speedSdv.png (added)
• fig/real/a_stopTimeAvg.png (added)
• fig/real/a_stopTimeSdv.png (added)
• fig/real/a_travelTimeAvg.png (added)
• fig/real/a_travelTimeSdv.png (added)
• fig/real/d_delayTimeAvg.png (added)
• fig/real/d_delayTimeSdv.png (added)
• fig/real/d_density.png (added)
• fig/real/d_flow.png (added)
• fig/real/d_numStops.png (added)
• fig/real/d_speedAvg.png (added)
• fig/real/d_speedSdv.png (added)
• fig/real/d_stopTimeAvg.png (added)
• fig/real/d_stopTimeSdv.png (added)
• fig/real/d_travelTimeAvg.png (added)
• fig/real/d_travelTimeSdv.png (added)
• fig/real/r_delayTimeAvg.png (added)
• fig/real/r_delayTimeSdv.png (added)
• fig/real/r_density.png (added)
• fig/real/r_flow.png (added)
• fig/real/r_numStops.png (added)
• fig/real/r_speedAvg.png (added)
• fig/real/r_speedSdv.png (added)
• fig/real/r_stopTimeAvg.png (added)
• fig/real/r_stopTimeSdv.png (added)
• fig/real/r_travelTimeAvg.png (added)
• fig/real/r_travelTimeSdv.png (added)
• fig/tc_02_007.eps (added)
• fig/tc_r_007.eps (added)

applications/doprava/texty/novotny_vyzk_LQ/Results/Results.tex

@@ -4 +4 @@
 
 Použitá metoda byla testována na mikrosimulátoru dopravy AIMSUN v 
-oblasti Praha - Zličín na dvou scénářích s konstantní 
+oblasti Praha-Zličín na dvou scénářích s konstantní 
 hustotou provozu a jednom scénáři reálným. Referenční výsledky
 byly získány testováním těchto scénářů na konstantní
@@ -11 +11 @@
 \section{Scénář 1}
 První testovaný konstantní scénář má menší intenzitu provozu a při měření 
-s různými konstantními délkami cyklu se ukazuje, že referenční hodnota $80 s$
-je více méně optimální. Jak ukazuje následující graf, algoritmus osciluje okolo těchto hodnot až
-na moment kolem padesáté minuty, kdy reaguje na prudké zvýšení front, jak ukazuje další graf.
+s různými konstantními délkami cyklu se zjistilo, že referenční hodnota $80 s$
+je více méně optimální. Jak ukazují následující dva grafy, algoritmus osciluje okolo těchto hodnot až
+na moment kolem padesáté minuty, kdy reaguje na prudké zvýšení front.
 
 
@@ -30 +30 @@
 \end{figure}
 
-Tento nárůst front kolem padesáté minuty se projevil negativně na vývoji dopravy, jak ukazují následující
-dva grafy porovnávající počty zastavení a průměrnou dobu jízdy s referenční délkou cyklu $80s$.
+Tento nárůst front kolem padesáté minuty se projevil negativně na vývoji dopravy, což je zřejmé z těchto
+dvou grafů porovnávajících počty zastavení a průměrnou dobu jízdy s referenční délkou cyklu $80s$.
 
 \begin{figure}[H]
 \begin{center}
     {\includegraphics[width=14cm]{\obr 01/a_numStops.eps}}
-    \caption{Počet zastavení}\label{fig:tc_01_007}
+    \caption{Počet zastavení}\label{fig:01ns}
 \end{center}
 \end{figure}
@@ -43 +43 @@
 \begin{center}
     {\includegraphics[width=14cm]{\obr 01/a_travelTimeAvg.eps}}
-    \caption{Průměrná doba jízdy}\label{fig:qsum_01_007}
+    \caption{Průměrná doba jízdy}\label{fig:01tt}
 \end{center}
 \end{figure}
 
 \section{Scénář 2}
+Tento scénář je oproti předchozímu nastaven na generování provozu
+s daleko větší hustotou s tendecemi k dopravním zácpám.
+Prudký nárůst hustoty prpovozu a reakce systému zvýšením
+délky cyklu k maximální hodnotě je vidět na následujících dvou grafech.
+
+\begin{figure}[H]
+\begin{center}
+    {\includegraphics[width=12cm]{\obr tc_02_007.eps}}
+    \caption{Průběh délky cyklu}\label{fig:tc_02_007}
+\end{center}
+\end{figure}
+
+\begin{figure}[H]
+\begin{center}
+    {\includegraphics[width=12cm]{\obr qsum_02_007.eps}}
+    \caption{Průběh součtu délek front}\label{fig:qsum_02_007}
+\end{center}
+\end{figure}
+
+Toto nastavení délky cyklu se projevuje velice pozitivně a dochází k poklesu
+počtu zastavení a průměrného zpoždění oproti referenční pevné hodnotě $80s$,
+jak je vidět na dalších dvou grafech.
+
+\begin{figure}[H]
+\begin{center}
+    {\includegraphics[width=14cm]{\obr 02/a_numStops.eps}}
+    \caption{Počet zastavení}\label{fig:02ns}
+\end{center}
+\end{figure}
+
+\begin{figure}[H]
+\begin{center}
+    {\includegraphics[width=14cm]{\obr 02/a_delayTimeAvg.eps}}
+    \caption{Průměrné zpoždění}\label{fig:02tt}
+\end{center}
+\end{figure}
+
+\section{Reálný scénář}
+Tento scénář zaznamenává skutečnou intenzitu dopravy v průběhu 24 hodin v simulované
+oblasti. Intenzita se zde mění od velmi nízké v brzkých raních a pozdních nočníc hodinách,
+až po velmi vysokou v době dopravní špičky. Z grafu níže je zřetelné, že
+algoritmus mírně vylepšuje průběh dopravy (zde reprezenovaný Průměrným zpožděním průjezdu sítí)
+v čase mimo dopravní špičku kolem šesté hodiny. Tam se jeví lepší referenční hodnota $80s$.
+Algoritmus v této části simulace reaguje příliš citlivě na zvýšení intezity provozu
+a nestavuje vyšší délku cyklu.
+
+\begin{figure}[H]
+\begin{center}
+    {\includegraphics[width=12cm]{\obr tc_r_007.eps}}
+    \caption{Průběh délky cyklu}\label{fig:tc_02_007}
+\end{center}
+\end{figure}
+% 
+% \begin{figure}[H]
+% \begin{center}
+%     {\includegraphics[width=12cm]{\obr qsum_r_007.eps}}
+%     \caption{Průběh součtu délek front}\label{fig:qsum_02_007}
+% \end{center}
+% \end{figure}
+
+\begin{figure}[H]
+\begin{center}
+    {\includegraphics[width=14cm]{\obr real/a_delayTimeAvg.eps}}
+    \caption{Průměrné zpoždění}\label{fig:02tt}
+\end{center}
+\end{figure}
+

applications/doprava/texty/novotny_vyzk_LQ/Results/fig/qsum_01_007.eps

@@ -2 +2 @@
 %%Creator: MATLAB, The Mathworks, Inc. Version 7.9.0.529 (R2009b). Operating System: Microsoft Windows XP.
 %%Title: C:\Documents and Settings\jabu\Plocha\qsum_01_007.eps
-%%CreationDate: 02/03/2012  11:57:29
+%%CreationDate: 02/03/2012  19:03:30
 %%DocumentNeededFonts: Helvetica
 %%DocumentProcessColors: Cyan Magenta Yellow Black
 %%LanguageLevel: 2
 %%Pages: 1
-%%BoundingBox:    96   238   515   553
+%%BoundingBox:    73   -16   493   299
 %%EndComments
 
@@ -170 +170 @@
 %%Page: 1 1
 %%BeginPageSetup
-%%PageBoundingBox:    96   238   515   553
+%%PageBoundingBox:    73   -16   493   299
 MathWorks begin
 bpage
@@ -179 +179 @@
 
 /dpi2point 12 def
-portraitMode 1152 6636 csm
-
-    0     0  5039  3780 rc
+portraitMode 0876 3588 csm
+
+    0     0  5043  3782 rc
 85 dict begin %Colortable dictionary
 /c0 { 0.000000 0.000000 0.000000 sr} bdef
@@ -194 +194 @@
 1 j
 1 sg
-   0    0 5040 3781 rf
+   0    0 5044 3783 rf
 6 w
-0 3081 3905 0 0 -3081 655 3364 4 MP
+0 3082 3908 0 0 -3082 656 3366 4 MP
 PP
--3905 0 0 3081 3905 0 0 -3081 655 3364 5 MP stroke
+-3908 0 0 3082 3908 0 0 -3082 656 3366 5 MP stroke
 4 w
 DO
@@ -204 +204 @@
 6 w
 0 sg
- 655  283 mt 4560  283 L
- 655 3364 mt 4560 3364 L
-4560 3364 mt 4560  283 L
- 655 3364 mt  655  283 L
- 655 3364 mt 4560 3364 L
- 655 3364 mt  655  283 L
- 655 3364 mt  655 3324 L
- 655  283 mt  655  322 L
+ 656  284 mt 4564  284 L
+ 656 3366 mt 4564 3366 L
+4564 3366 mt 4564  284 L
+ 656 3366 mt  656  284 L
+ 656 3366 mt 4564 3366 L
+ 656 3366 mt  656  284 L
+ 656 3366 mt  656 3326 L
+ 656  284 mt  656  323 L
 %%IncludeResource: font Helvetica
 /Helvetica /WindowsLatin1Encoding 120 FMSR
 
- 622 3509 mt 
+ 623 3511 mt 
 (0) s
-1305 3364 mt 1305 3324 L
-1305  283 mt 1305  322 L
-1239 3509 mt 
+1307 3366 mt 1307 3326 L
+1307  284 mt 1307  323 L
+1241 3511 mt 
 (20) s
-1956 3364 mt 1956 3324 L
-1956  283 mt 1956  322 L
-1890 3509 mt 
+1958 3366 mt 1958 3326 L
+1958  284 mt 1958  323 L
+1892 3511 mt 
 (40) s
-2607 3364 mt 2607 3324 L
-2607  283 mt 2607  322 L
-2541 3509 mt 
+2610 3366 mt 2610 3326 L
+2610  284 mt 2610  323 L
+2544 3511 mt 
 (60) s
-3258 3364 mt 3258 3324 L
-3258  283 mt 3258  322 L
-3192 3509 mt 
+3261 3366 mt 3261 3326 L
+3261  284 mt 3261  323 L
+3195 3511 mt 
 (80) s
-3909 3364 mt 3909 3324 L
-3909  283 mt 3909  322 L
-3809 3509 mt 
+3912 3366 mt 3912 3326 L
+3912  284 mt 3912  323 L
+3812 3511 mt 
 (100) s
-4560 3364 mt 4560 3324 L
-4560  283 mt 4560  322 L
-4460 3509 mt 
+4564 3366 mt 4564 3326 L
+4564  284 mt 4564  323 L
+4464 3511 mt 
 (120) s
- 655 3364 mt  694 3364 L
-4560 3364 mt 4520 3364 L
- 554 3408 mt 
+ 656 3366 mt  695 3366 L
+4564 3366 mt 4524 3366 L
+ 555 3410 mt 
 (0) s
- 655 3055 mt  694 3055 L
-4560 3055 mt 4520 3055 L
- 487 3099 mt 
+ 656 3057 mt  695 3057 L
+4564 3057 mt 4524 3057 L
+ 488 3101 mt 
 (10) s
- 655 2747 mt  694 2747 L
-4560 2747 mt 4520 2747 L
- 487 2791 mt 
+ 656 2749 mt  695 2749 L
+4564 2749 mt 4524 2749 L
+ 488 2793 mt 
 (20) s
- 655 2439 mt  694 2439 L
-4560 2439 mt 4520 2439 L
- 487 2483 mt 
+ 656 2441 mt  695 2441 L
+4564 2441 mt 4524 2441 L
+ 488 2485 mt 
 (30) s
- 655 2131 mt  694 2131 L
-4560 2131 mt 4520 2131 L
- 487 2175 mt 
+ 656 2133 mt  695 2133 L
+4564 2133 mt 4524 2133 L
+ 488 2177 mt 
 (40) s
- 655 1823 mt  694 1823 L
-4560 1823 mt 4520 1823 L
- 487 1867 mt 
+ 656 1825 mt  695 1825 L
+4564 1825 mt 4524 1825 L
+ 488 1869 mt 
 (50) s
- 655 1515 mt  694 1515 L
-4560 1515 mt 4520 1515 L
- 487 1559 mt 
+ 656 1516 mt  695 1516 L
+4564 1516 mt 4524 1516 L
+ 488 1560 mt 
 (60) s
- 655 1207 mt  694 1207 L
-4560 1207 mt 4520 1207 L
- 487 1251 mt 
+ 656 1208 mt  695 1208 L
+4564 1208 mt 4524 1208 L
+ 488 1252 mt 
 (70) s
- 655  899 mt  694  899 L
-4560  899 mt 4520  899 L
- 487  943 mt 
+ 656  900 mt  695  900 L
+4564  900 mt 4524  900 L
+ 488  944 mt 
 (80) s
- 655  591 mt  694  591 L
-4560  591 mt 4520  591 L
- 487  635 mt 
+ 656  592 mt  695  592 L
+4564  592 mt 4524  592 L
+ 488  636 mt 
 (90) s
- 655  283 mt  694  283 L
-4560  283 mt 4520  283 L
- 420  327 mt 
+ 656  284 mt  695  284 L
+4564  284 mt 4524  284 L
+ 421  328 mt 
 (100) s
- 655  283 mt 4560  283 L
- 655 3364 mt 4560 3364 L
-4560 3364 mt 4560  283 L
- 655 3364 mt  655  283 L
-gs 655 283 3906 3082 rc
+ 656  284 mt 4564  284 L
+ 656 3366 mt 4564 3366 L
+4564 3366 mt 4564  284 L
+ 656 3366 mt  656  284 L
+gs 656 284 3909 3083 rc
 /c8 { 0.000000 0.000000 1.000000 sr} bdef
 c8
-49 0 49 184 49 -92 49 -339 49 123 48 154 49 -30 49 -124 
-49 462 49 -277 48 277 49 -154 49 -369 49 0 49 0 48 92 
-49 93 49 154 49 30 49 -369 49 400 48 -369 49 308 49 0 
-49 -93 49 247 48 0 49 -247 49 -92 49 -62 49 308 48 -31 
-49 339 49 -400 49 -62 49 277 49 -246 48 -92 49 677 49 -585 
-49 616 49 -339 48 62 49 154 49 339 49 246 49 339 48 -708 
-49 -93 49 -92 49 92 49 277 49 -431 48 -277 49 246 49 62 
-49 -185 49 -62 48 -123 49 -154 49 93 49 339 49 -309 48 -246 
-49 -123 49 215 49 -184 49 154 49 -124 48 185 49 -154 49 93 
-49 0 49 -93 48 277 49 -308 49 185 49 -493 49 -1017 703 3364 80 MP stroke
+49 0 49 185 49 -93 49 -339 49 124 49 154 48 -31 49 -123 
+49 462 49 -277 49 277 49 -154 49 -370 48 0 49 0 49 93 
+49 92 49 154 49 31 49 -370 48 401 49 -370 49 308 49 0 
+49 -92 49 246 48 0 49 -246 49 -93 49 -61 49 308 49 -31 
+49 339 48 -401 49 -61 49 277 49 -247 49 -92 49 678 48 -586 
+49 617 49 -339 49 62 49 154 49 339 49 246 48 339 49 -709 
+49 -92 49 -93 49 93 49 277 49 -431 48 -278 49 247 49 62 
+49 -185 49 -62 49 -123 48 -154 49 92 49 339 49 -308 49 -247 
+49 -123 49 216 48 -185 49 154 49 -123 49 185 49 -154 49 92 
+49 0 48 -92 49 277 49 -308 49 185 49 -493 49 -1018 704 3366 80 MP stroke
 gr
 
 c8
 0 sg
-2509 3652 mt 
-(t [s]) s
- 338 2107 mt  -90 rotate
-(suma front) s
+2446 3654 mt 
+(t [min]) s
+ 339 2119 mt  -90 rotate
+(Suma front) s
 90 rotate