#LyX 2.0 created this file. For more info see http://www.lyx.org/
\lyxformat 413
\begin_document
\begin_header
\textclass scrreprt
\begin_preamble
\usepackage[czech]{babel}
\end_preamble
\use_default_options true
\maintain_unincluded_children false
\language czech
\language_package default
\inputencoding auto
\fontencoding global
\font_roman lmodern
\font_sans lmss
\font_typewriter lmtt
\font_default_family default
\use_non_tex_fonts false
\font_sc false
\font_osf false
\font_sf_scale 100
\font_tt_scale 100

\graphics default
\default_output_format default
\output_sync 0
\bibtex_command default
\index_command default
\paperfontsize default
\spacing single
\use_hyperref false
\papersize default
\use_geometry false
\use_amsmath 1
\use_esint 1
\use_mhchem 1
\use_mathdots 1
\cite_engine basic
\use_bibtopic false
\use_indices false
\paperorientation portrait
\suppress_date false
\use_refstyle 1
\index Index
\shortcut idx
\color #008000
\end_index
\secnumdepth 2
\tocdepth 2
\paragraph_separation indent
\paragraph_indentation default
\quotes_language german
\papercolumns 1
\papersides 1
\paperpagestyle default
\tracking_changes false
\output_changes false
\html_math_output 0
\html_css_as_file 0
\html_be_strict false
\end_header

\begin_body

\begin_layout Standard
\align left
\begin_inset ERT
status open

\begin_layout Plain Layout


\backslash
thispagestyle{empty}
\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\align center

\size large
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE
\end_layout

\begin_layout Standard
\align center

\size large
Fakulta jaderná a fyzikálně inženýrská
\end_layout

\begin_layout Standard
\align center
Katedra matematiky
\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset VSpace 3cm
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\align center

\shape smallcaps
\size largest
\color black
DIPLOMOVÁ PRÁCE
\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset VSpace 3cm
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\align center

\series bold
\size larger
\color black
Duální bezsenzorové řízení synchronních
\begin_inset Newline linebreak
\end_inset

 elektrických pohonů
\end_layout

\begin_layout Standard

\series bold
\begin_inset VSpace smallskip
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\align center

\series bold
\size larger
\color black
Dual sensorless control of synchronous machines
\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset VSpace vfill
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\align center
\begin_inset Tabular
<lyxtabular version="3" rows="3" columns="2">
<features tabularvalignment="middle">
<column alignment="left" valignment="top" width="0">
<column alignment="left" valignment="top" width="0">
<row>
<cell alignment="left" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
Posluchač:
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="left" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
Bc.
 Michal Vahala
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="left" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
Vedoucí práce:
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="left" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
Ing.
 Václav Šmídl, Ph.D.
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="left" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
Akademický rok:
\begin_inset space \quad{}
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="left" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
2011/2012
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
</lyxtabular>

\end_inset

 
\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset Newpage newpage
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset ERT
status open

\begin_layout Plain Layout


\backslash
thispagestyle{empty}
\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
zadání
\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset Newpage newpage
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset ERT
status open

\begin_layout Plain Layout


\backslash
thispagestyle{empty}~
\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset VSpace vfill
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsubsection*
Čestné prohlášení
\end_layout

\begin_layout Standard
Prohlašuji na tomto místě, že jsem předloženou práci vypracoval samostatně
 a že jsem uvedl veškerou použitou literaturu.
\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset VSpace bigskip
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\noindent
\align left
V Praze dne \SpecialChar \ldots{}
\SpecialChar \ldots{}
\SpecialChar \ldots{}
\SpecialChar \ldots{}
\SpecialChar \ldots{}
 
\begin_inset space \hfill{}
\end_inset

\SpecialChar \ldots{}
\SpecialChar \ldots{}
\SpecialChar \ldots{}
\SpecialChar \ldots{}
\SpecialChar \ldots{}
\SpecialChar \ldots{}

\end_layout

\begin_layout Standard
\noindent
\align block
\begin_inset space \hfill{}
\end_inset

Michal Vahala
\begin_inset ERT
status open

\begin_layout Plain Layout

~~
\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset Newpage newpage
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset ERT
status open

\begin_layout Plain Layout


\backslash
thispagestyle{empty}~
\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset VSpace vfill
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsubsection*
Poděkování
\end_layout

\begin_layout Standard
Především bych chtěl poděkovat vedoucímu práce Ing.
 Václavu Šmídlovi, Ph.
\begin_inset space \thinspace{}
\end_inset

D.
 za odborné vedení, hodnotné rady a připomínky.
 Dále patří poděkování přítelkyni Bc.
 Pavle Procházkové za pečlivé přečtení textu a pomocí s opravou gramatických
 chyb.
 
\begin_inset VSpace defskip
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\noindent
\align left
\begin_inset space \hfill{}
\end_inset

\SpecialChar \ldots{}
\SpecialChar \ldots{}
\SpecialChar \ldots{}
\SpecialChar \ldots{}
\SpecialChar \ldots{}
\SpecialChar \ldots{}

\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset space \hfill{}
\end_inset

Michal Vahala
\begin_inset space \quad{}
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset Newpage newpage
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset ERT
status open

\begin_layout Plain Layout


\backslash
thispagestyle{empty}
\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Description

\series medium
\emph on
Název
\begin_inset space \space{}
\end_inset

práce:
\series default
 
\series bold
\emph default
\color black
Duální bezsenzorové řízení synchronních elektrických pohonů
\end_layout

\begin_layout Description

\series medium
\emph on
Autor:
\series default
\emph default
 Michal Vahala
\end_layout

\begin_layout Description

\series medium
\emph on
Obor:
\series default
\emph default
 Inženýrská informatika
\end_layout

\begin_layout Description

\series medium
\emph on
Zaměření:
\series default
\emph default
 Softwarové inženýrství a matematická informatika
\end_layout

\begin_layout Description

\series medium
\emph on
Druh
\begin_inset space \space{}
\end_inset

práce:
\series default
\emph default
 Diplomová práce
\end_layout

\begin_layout Description

\series medium
\emph on
Vedoucí
\begin_inset space \space{}
\end_inset

práce:
\series default
\emph default
 Ing.
 Václav Šmídl, Ph.D., ÚTIA AV ČR
\end_layout

\begin_layout Description

\series medium
\emph on
Konzultant:
\series default
\emph default
 ---
\end_layout

\begin_layout Description

\series medium
\emph on
Abstrakt:
\series default
\emph default
 Diplomová práce je zaměřena na řízení synchronního motoru s permanentními
 magnety v takzvaném bezsenzorovém návrhu.
 Důraz je kladen na možnost využití metod duálního řízení.
 Pozornost je věnována samotnému synchronnímu stroji, jeho matematickému
 popisu a běžně využívaným technikám pro odhadování stavových veličin a
 řízení v bezsenzorovém režimu.
 Dále se text zabývá teoretickou stránkou řízení s důrazem na řízení duální.
 Následuje aplikace vybraných algoritmů na synchronní stroj a provedení
 simulací.
 Hlavním záměrem je porovnání kvality poskytovaného řízení při použití duálních
 a neduálních algoritmů.
\end_layout

\begin_layout Description

\series medium
\emph on
Klíčová
\begin_inset space \space{}
\end_inset

slova:
\series default
\emph default
 PMSM, duální řízení, bikriteriální metoda, hyperstav, LQG 
\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset VSpace bigskip
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Description

\series medium
\emph on
Title:
\series default
 
\series bold
\emph default
\color black
Dual sensorless control of synchronous machines
\end_layout

\begin_layout Description

\series medium
\emph on
Author:
\series default
\emph default
 Michal Vahala
\end_layout

\begin_layout Description

\series medium
\emph on
Abstract:
\emph default
 
\series default
\lang english
The Diploma thesis is focused on a permanent magnet synchronous motor control
 in so called sensorless design.
 Possibility of dual control methods utilization is stressed.
 Attentions is paid to the synchronous machine itself, its mathematical
 description and commonly used algorithms for estimation and control in
 sensorless mode.
 Next, the text is concerned with theoretical aspects of control, where
 dual control is emphasized.
 Application of selected algorithms and simulations follow.
 Main intention lies in quality comparison of dual and nondual control algorithm
s.
\end_layout

\begin_layout Description

\series medium
\emph on
Key
\begin_inset space \space{}
\end_inset

words:
\emph default
 PMSM, dual control, bicriterial method, hyperstate, LQG
\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset Newpage newpage
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset ERT
status open

\begin_layout Plain Layout


\backslash
pagestyle{empty}
\end_layout

\begin_layout Plain Layout


\backslash
addtocontents{toc}{
\backslash
protect
\backslash
thispagestyle{empty}}
\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset CommandInset toc
LatexCommand tableofcontents

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset Newpage newpage
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset ERT
status open

\begin_layout Plain Layout


\backslash
pagestyle{plain}
\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Addchap
Úvod
\end_layout

\begin_layout Standard
Synchronní motory, a především ty osazené permanentními magnety, jsou v
 poslední době stále více oblíbené pro řadu praktických aplikací.
 Hlavním nedostatkem jejich využití je nutná znalost polohy hřídele za účelem
 dobrého řízení.
 Tento problém byl doposud řešen převážně instalací mechanických senzorů,
 které však zvyšují rozměry, poruchovost, ale především cenu celého zařízení.
 Je tedy přirozené, že se objevily snahy o nalezení efektivního způsobu
 řízení bez potřeby takových senzorů -- tedy bezsenzorové řízení.
\end_layout

\begin_layout Standard
V současné době již existuje pro bezsenzorové řízení synchronních strojů
 celá řada postupů a dokonce i pokusy o implementaci bezsenzorového řízení
 v praxi 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Holtz2006,Pacas2011,Yongdong2008"

\end_inset

.
 Hlavním problémem všech dostupných metod však je, že se povětšinou jedná
 o experimentálně nalezené postupy vyvinuté pro konkrétní účel bez hlubšího
 teoretického kontextu.
 Dobré teoretické pozadí pro bezsenzorové řízení by však mohl poskytnout
 právě koncept duálního řízení, které se snaží nalézt kompromis mezi co
 nejpřesnějším řízením a současně dobrým odhadováním neměřených veličin.
 Teorie ohledně duálního řízení je již značně rozvinuta a hojně popsána
 v literatuře, například 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "BertsekasDPOC,adaptDC2004"

\end_inset

.
 Avšak naprostá většina postupů využívajících duálního řízení je extrémně
 výpočetně náročná, což není příliš vhodné pro aplikaci na řízení motoru,
 které je třeba provádět v reálném čase.
\end_layout

\begin_layout Standard
Tato práce si tedy klade za cíl prostudovat jednoduché suboptimální algoritmy
 pro výpočet duálního řízení a pokusit se jejich vybrané zástupce aplikovat
 na bezsenzorové řízení synchronního motoru.
 Dále pak klasifikovat běžně používané přístupy k řízení těchto strojů z
 pohledu konceptu duálního řízení a ukázat případné výhody užití duality.
\end_layout

\begin_layout Standard
V textu bude nejdříve obecně popsán synchronní motor s permanentními magnety,
 jeho matematický model a běžně užívané techniky pro řízení a odhadování
 neměřených veličin v bezsenzorovém režimu.
 Následovat bude kapitola týkající se teorie duálního řízení a výběr jednoduchýc
h suboptimálních metod pro řešení tohoto problému.
 Další kapitola pak bude věnována spojení předchozích dvou, tedy především
 aplikaci duálního řízení na synchronní stroj.
 Na závěr pak budou zařazeny experimenty, teoretická analýza jednotlivých
 užitých algoritmů a výsledky simulací.
 Nedílnou součástí bude i diskuze a shrnutí dosažených výsledků.
\end_layout

\begin_layout Standard

\end_layout

\begin_layout Chapter
Synchronní stroj s permanentními magnety
\end_layout

\begin_layout Standard
Jak napovídá název práce, je text zaměřen na řízení synchronních elektrických
 pohonů.
 Ze skupiny všech těchto strojů se však zaměřuje pouze na jejich specifickou
 podskupinu obsahující permanentní magnety.
 Je tomu tak proto, že oproti synchronním strojům s elektrickým buzením
 vykazují synchronní stroje s permanentními magnety celou řadu výhod, těší
 se stále větší oblibě a nacházejí mnoho aplikací v praxi 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Pacas2011"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Section
PMSM
\end_layout

\begin_layout Standard
Zkratkou PMSM bude v textu označován synchronní stroj s permanentními magnety
 (Permanent Magnet Synchronous Machine).
 U tohoto točivého elektrického stroje (motoru) se rotor otáčí stejnou rychlostí
, tedy synchronně, jako točivé magnetické pole statoru.
 Pro generování magnetického pole rotoru je užito místo budícího vinutí
 permanentních magnetů.
 Rostoucí praktická aplikace této konstrukce je umožněna především díky
 snadnější dostupnosti kvalitních permanentních magnetů ze speciálních slitin
 s velkou magnetickou indukcí oproti klasickým feritovým magnetům 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "novak2006,cdern2010"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Konstrukce
\end_layout

\begin_layout Standard
Přiblížení základní konstrukce PMSM je znázorněno na obrázku 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:Ilustrativni-obrazek-konstrukce"

\end_inset

.
 Nákres je pouze ilustrativní, ale zobrazuje hlavní části PMSM: Vnější kruh
 představuje stator se zuby, na kterých je navinuto statorové vinutí (v
 obrázku není zobrazeno).
 Vnitřní kruh reprezentuje rotor, na jehož povrchu jsou umístěny permanentní
 magnety s barevně rozlišenými póly.
 
\begin_inset Float figure
wide false
sideways false
status collapsed

\begin_layout Plain Layout
\align center
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/pmsm_spec.eps
	lyxscale 50
	scale 25

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Caption

\begin_layout Plain Layout
Ilustrativní nákres konstrukce PMSM: Vnější kruh představuje stator se zuby,
 na kterých je navinuto statorové vinutí (v obrázku není zobrazeno).
 Vnitřní kruh reprezentuje rotor, na jehož povrchu jsou umístěny permanentní
 magnety s barevně rozlišenými póly.
\emph on

\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "fig:Ilustrativni-obrazek-konstrukce"

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Často se lze setkat i s opačnou konstrukcí, kdy je stator umístěn uvnitř
 a rotor s magnety se otáčí kolem něj.
 Tato konstrukce PMSM nalézá využití k pohonu nejrůznějších vozidel, kdy
 lze motor umístit přímo dovnitř kola vozidla, dalším příkladem je pak přímý
 pohon bubnu automatické pračky.
 Existují však i další konstrukce PMSM, například s otočným statorem i rotorem.
\end_layout

\begin_layout Standard
Vyobrazená konstrukce (obrázek 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:Ilustrativni-obrazek-konstrukce"

\end_inset

) je označována jako SMPMSM (
\emph on
Surface Mounted PMSM
\emph default
), tedy PMSM s magnety na povrchu.
 Další častou konstrukcí je IPMSM (
\emph on
Inner PMSM
\emph default
), kde jsou permanentní magnety umístěny uvnitř rotoru.
 Tyto stroje mají nepatrně odlišné vlastnosti, které ale mají významný vliv
 při návrhu řízení těchto strojů, detailněji bude rozebrána tato problematika
 dále v textu.
 Pod PMSM se ještě někdy zahrnují reluktanční motory, které jsou založeny
 na poněkud odlišném principu a nebudeme se jimi v textu zabývat.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Vlastnosti
\end_layout

\begin_layout Standard
Specifická konstrukce PMSM, stručně popsaná výše, má oproti asynchronním
 strojům a synchronním strojům s budícím vinutím celou řadu výhod, existují
 samozřejmě i některé nevýhody.
 Následující přehled základních odlišností od ostatních střídavých strojů
 čerpá ze zdrojů 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "novak2006,cdern2010,Yongdong2008"

\end_inset

:
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Výhody
\end_layout

\begin_layout Itemize
rotor neobsahuje vinutí a tedy 
\end_layout

\begin_deeper
\begin_layout Itemize
je možno jej konstruovat menší, což je velmi výhodné v aplikacích, kde záleží
 na co nejmenší velikosti pohonu
\end_layout

\begin_layout Itemize
je možno jej konstruovat lehčí, což snižuje hmotnost celého zařízení 
\end_layout

\begin_layout Itemize
má menší moment setrvačnosti rotoru
\end_layout

\begin_layout Itemize
nedojde k poruše na rotorovém vinutí
\end_layout

\end_deeper
\begin_layout Itemize
není třeba motor před rozběhem budit a nepotřebuje zdroj budícího proudu
\end_layout

\begin_layout Itemize
odpadá problém s přívodem proudu do buzení rotoru
\end_layout

\begin_layout Itemize
vyšší účinnost, protože nejsou jouleovy ztráty v:
\end_layout

\begin_deeper
\begin_layout Itemize
rotoru oproti asynchronnímu stroji
\end_layout

\begin_layout Itemize
buzení oproti synchronnímu stroji s buzením
\end_layout

\end_deeper
\begin_layout Itemize
momentová přetížitelnost
\end_layout

\begin_layout Itemize
možnost konstrukce pomaluběžného stroje s dostatečným výkonem, který nepotřebuje
 převodovku, a tedy výhody spojené s absencí převodovky
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Nevýhody
\end_layout

\begin_layout Itemize
technologicky složitější výroba kvůli připevňování permanentních magnetů
 na rotor
\end_layout

\begin_layout Itemize
složitější opravy
\end_layout

\begin_layout Itemize
vyšší cena z důvodu zanedbatelných nákladů na permanentní magnety
\end_layout

\begin_layout Itemize
menší robustnost
\end_layout

\begin_layout Itemize
problematické odbuzování a klesající účinnost při odbuzování
\end_layout

\begin_layout Itemize
závislost magnetických vlastností permanentních magnetů na teplotě a tedy
 nutnost dobrého chlazení
\end_layout

\begin_layout Itemize
stálá přítomnost budícího pole v motoru, následně při využití například
 k pohonu vozidla, dojde-li poruše a následném odtahu, funguje motor jako
 generátor
\end_layout

\begin_layout Itemize
problematika zkratu, při které může teoreticky dojít až k demagnetizaci
 permanentních magnetů
\end_layout

\begin_layout Itemize

\emph on
problematika spojená s návrhem řízení těchto strojů
\emph default
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Právě poslední zmiňovaný nedostatek, to jest komplikace při návrhu řízení
 PMSM a způsoby jak se s tímto nedostatkem vypořádat jsou ústředním tématem
 této práce.
\end_layout

\begin_layout Section
Matematický model PMSM
\end_layout

\begin_layout Standard
Aby bylo možno systém PMSM lépe pochopit, pracovat s ním, odvozovat algoritmy
 pro jeho řízení a simulovat jeho chování je nutné jej vhodným způsobem
 popsat.
 Za tímto účelem bude následovat popis modelu tohoto zařízení v podobě diferenci
álních a případně diferenčních rovnic zachycující jeho chování.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Souřadné soustavy
\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset Float figure
wide false
sideways false
status collapsed

\begin_layout Plain Layout
\align center
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/souradosy.eps
	lyxscale 50
	scale 50

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Caption

\begin_layout Plain Layout
Souřadné systémy používané pro popis PMSM znázorněné na zjednodušeném modelu:
 na statorové části jsou umístěny pouze tři cívky reprezentující statorová
 vinutí jednotlivých fází a jako rotor pak slouží jediný permanentní magnet.
 
\begin_inset Formula $a-b-c$
\end_inset

 ve směru os vinutí jednotlivých fází, 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 statorová ortogonální soustava a 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 rotorová ortogonální soustava.
\emph on

\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "fig:Souradne-systemy-pmsm"

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
K popisu PMSM se užívá dvou kvalitativně zcela rozdílných typů fyzikálních
 veličin.
 V prvním případě se jedná o veličiny mechanické jako poloha (úhel natočení
 rotoru) a otáčky (rychlost otáčení), dále pak zátěžný moment nebo tření.
 Druhým uvažovaným typem jsou veličiny elektrické, především elektrické
 proudy a napětí, a dále indukčnosti a rezistance.
\end_layout

\begin_layout Standard
Elektrické veličiny se nejčastěji uvažují v jednom ze tří souřadných systémů
 znázorněných na obrázku 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:Souradne-systemy-pmsm"

\end_inset

.
 Souřadný systém 
\begin_inset Formula $a-b-c$
\end_inset

 uvažuje tři osy (
\begin_inset Formula $a$
\end_inset

, 
\begin_inset Formula $b$
\end_inset

, 
\begin_inset Formula $c$
\end_inset

) ve směru os vinutí jednotlivých fází.
 Protože však elektrické veličiny v jednotlivých osách systému 
\begin_inset Formula $a-b-c$
\end_inset

 nebývají vzájemně nezávislé a jsou svázány nějakým vztahem, je obvykle
 využíván popis v soustavě 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

.
 Tato souřadná soustava je opět svázána se statorem.
 Osa 
\begin_inset Formula $\alpha$
\end_inset

 je totožná s osou 
\begin_inset Formula $a$
\end_inset

, osa 
\begin_inset Formula $\beta$
\end_inset

 je na osu 
\begin_inset Formula $\alpha$
\end_inset

 kolmá a tvoří tak ortogonální systém.
 Pro mnoho aplikací se však ukazuje výhodným přejít do rotující souřadné
 soustavy 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 svázané s rotorem.
 Osa 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset

 je pak umístěna ve směru osy permanentního magnetu a směřuje k jeho severnímu
 pólu, osa 
\begin_inset Formula $q$
\end_inset

 je na ni kolmá.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Transformace souřadnic
\end_layout

\begin_layout Standard
Žádnou z výše zmiňovaných souřadných soustav nelze označit za univerzálně
 nejlepší.
 Pro každý účel se nejlépe hodí jen některá z nich a proto je důležité umět
 mezi nimi přecházet, tedy převádět jednotlivé veličiny.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Transformace 
\begin_inset Formula $a-b-c\longleftrightarrow\alpha-\beta$
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Tato transformace se označuje také jako Clarkova transformace, rovnice lze
 nalézt například v 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "fiser2006"

\end_inset

, případně je možné je odvodit.
\end_layout

\begin_layout Standard
Osa 
\begin_inset Formula $\alpha$
\end_inset

 je totožná s osou 
\begin_inset Formula $a$
\end_inset

, osy 
\begin_inset Formula $b$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $c$
\end_inset

 pak uvažujeme oproti ní otočeny o 
\begin_inset Formula $\pm120^{\circ}$
\end_inset

.
 Souřadnice v ose 
\begin_inset Formula $\alpha$
\end_inset

 tedy získáme následujícím průmětem z os 
\begin_inset Formula $a,\: b,\: c$
\end_inset


\begin_inset Formula 
\[
\alpha=k\left(a+b\cdot\cos(120^{\circ})+c\cdot\cos(-120^{\circ})\right)=k\left(a-\frac{1}{2}b-\frac{1}{2}c\right),
\]

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $k$
\end_inset

 značí normovací konstantu 
\begin_inset Formula $k=\frac{2}{3}$
\end_inset

.
 Obdobně postupujeme v případě osy 
\begin_inset Formula $\beta$
\end_inset

.
 Osa 
\begin_inset Formula $a$
\end_inset

 je na ní kolmá a tedy její příspěvek je nulový.
 Osy 
\begin_inset Formula $b$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $c$
\end_inset

 promítnuté do osy 
\begin_inset Formula $\beta$
\end_inset

 získáme vztah
\begin_inset Formula 
\[
\beta=k\left(b\cdot\sin(120^{\circ})+c\cdot\sin(-120^{\circ})\right)=k\left(\frac{\sqrt{3}}{2}b-\frac{\sqrt{3}}{2}c\right).
\]

\end_inset

Celkem tedy máme rovnice
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\alpha & = & \frac{2}{3}\left(a-\frac{1}{2}b-\frac{1}{2}c\right),\\
\beta & = & \frac{\sqrt{3}}{3}\left(b-c\right).
\end{eqnarray*}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Pro inverzní transformaci platí následující vztahy
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
a & = & \alpha+\theta,\\
b & = & \left(-\frac{1}{2}\alpha+\frac{\sqrt{3}}{2}\beta\right)+\theta,\\
c & \text{=} & \left(-\frac{1}{2}\alpha-\frac{\sqrt{3}}{2}\beta\right)+\theta,
\end{eqnarray*}

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $\theta$
\end_inset

 představuje takzvanou nulovou složku 
\begin_inset Formula $\theta=\frac{1}{3}\left(a+b+c\right)$
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Transformace 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta\longleftrightarrow d-q$
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Transformace je označována jako Parkova transformace a představuje přechod
 do rotujícího souřadného systému.
 Rovnice transformace lze najít opět například v 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "fiser2006"

\end_inset

, ale jedná se běžnou lineární operaci rotace.
\end_layout

\begin_layout Standard
Uvažujeme tedy otočení soustavy 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 oproti 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 o úhel 
\begin_inset Formula $\phi$
\end_inset

 kolem společného počátku souřadných soustav, což vede na převodní vztah
 
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
\left(\begin{array}{c}
d\\
q
\end{array}\right) & = & \left[\begin{array}{cc}
\cos\phi & \sin\phi\\
-\sin\phi & \cos\phi
\end{array}\right]\left(\begin{array}{c}
\alpha\\
\beta
\end{array}\right).\label{eq:transformace_al-be_na_d-q}
\end{eqnarray}

\end_inset

Inverzní transformace je 
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
\left(\begin{array}{c}
\alpha\\
\beta
\end{array}\right) & = & \left[\begin{array}{cc}
\cos\phi & -\sin\phi\\
\sin\phi & \cos\phi
\end{array}\right]\left(\begin{array}{c}
d\\
q
\end{array}\right).\label{eq:transformace_d-q_na_al-be}
\end{eqnarray}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Alternativně bude v textu použito i komplexního zápisu souřadných soustav
 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

.
 Transformace mezi nimi pak bude zapisována jako násobení 
\begin_inset Formula $e^{j\phi}$
\end_inset

 pro transformaci z 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 do 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

, respektive 
\begin_inset Formula $e^{-j\phi}$
\end_inset

 pro transformaci opačnou.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Model PMSM
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sec:Model-PMSM"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Pro tvorbu modelu PMSM vyjdeme z fyzikálních zákonů popisujících hlavní
 děje odehrávající se v synchronním stroji.
 Jedná se především o jevy elektrické, mechanické a vzájemnou přeměnu elektrické
 a mechanické energie.
 Složitější jevy jako proměnlivost parametrů s teplotou, sycení materiálu
 magnetickým tokem, případně vliv napájecí elektroniky v tomto modelu uvažovány
 nebudou.
 Fyzikální vztahy a zákony pro odvození rovnic PMSM jsou čerpány z 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Feynman1,Feynman2"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Rovnice pro proudy
\end_layout

\begin_layout Standard
Cílem je odvodit rovnice pro PMSM a tedy vyjádřit, jak na sobě hlavní veličiny
 popisující tento systém navzájem závisejí a jak se vyvíjejí v čase.
 Vyjdeme ze vztahu pro napětí v obvodu statoru.
 Statorové napětí 
\begin_inset Formula $u_{s}$
\end_inset

 uvažujeme zapsané ve souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 ve smyslu 
\begin_inset Formula $s=\alpha+j\beta$
\end_inset

 (kde 
\begin_inset Formula $j$
\end_inset

 značí komplexní jednotku) a dále uvažujeme, že je obecně funkcí času 
\begin_inset Formula $u_{s}=u_{s}\left(t\right)$
\end_inset

.
 Toto napětí lze vyjádřit jako součet napětí souvisejícího s průchodem proudu
 obvodem a dále jako indukovaného napětí v důsledku elektromagnetické indukce.
 První z těchto členů lze vyjádřit pomocí Ohmova zákona v závislosti na
 proudu.
 Indukované napětí je na základě Faradayova zákona elektromagnetické indukce
 rovno změně magnetického toku v čase.
 Uvažujme tedy, že proud procházející statorem 
\begin_inset Formula $i_{s}$
\end_inset

 i magnetický tok ve stroji 
\begin_inset Formula $\psi_{s}$
\end_inset

 zapsaný ve statorové souřadné soustavě jsou opět funkcemi času: 
\begin_inset Formula $i_{s}=i_{s}\left(t\right)$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $\psi_{s}=\psi_{s}\left(t\right)$
\end_inset

.
 Rovnici pro napětí pak získáme ve tvaru
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
u_{s}=R_{s}i_{s}+\frac{d\psi_{s}}{dt},\label{eq:odvoz-statorove-napeti}
\end{equation}

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $R_{s}$
\end_inset

 je rezistance a předpokládáme ji známou a konstantní.
\end_layout

\begin_layout Standard
Nyní je třeba vyjádřit hodnotu magnetického toku 
\begin_inset Formula $\psi_{s}$
\end_inset

.
 Magnetický tok vzniká ve stroji jednak ve statorovém vinutí a dále v důsledku
 působení permanentních magnetů.
 Statorové vinutí je z fyzikálního pohledu cívkou a tedy magnetický tok
 je přímo úměrný proudu procházejícímu touto cívkou: 
\begin_inset Formula $\psi_{s}^{civka}=L_{s}i_{s}$
\end_inset

, kde 
\begin_inset Formula $L_{s}$
\end_inset

 označuje indukčnost cívky, kterou předpokládáme konstantní, známou a prozatím
 izotropní.
 Tok permanentních magnetů označíme jako 
\begin_inset Formula $\psi_{pm}$
\end_inset

 a považujeme jej za známou konstantu.
 Rotor obsahující permanentní magnety je však obecně natočen a tok permanentních
 magnetů je směrován pouze do směru osy 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset

.
 Úhel natočení, označme jej jako 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

, budeme opět uvažovat jako funkci času 
\begin_inset Formula $\vartheta=\vartheta\left(t\right)$
\end_inset

.
 Rovnice pro celkový magnetický tok ve stroji tedy je 
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
\psi_{s}=L_{s}i_{s}+\psi_{pm}e^{j\vartheta},\label{eq:odvoz-magneticky-tok}
\end{equation}

\end_inset

kde násobení 
\begin_inset Formula $e^{j\vartheta}$
\end_inset

 představuje zmiňovanou rotaci o úhel 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 při použití komplexního zápisu.
\end_layout

\begin_layout Standard
Když nyní dosadíme rovnici (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:odvoz-magneticky-tok"

\end_inset

) pro magnetický tok do rovnice pro napětí (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:odvoz-statorove-napeti"

\end_inset

) a provedeme derivaci, získáme
\begin_inset Formula 
\[
u_{s}=R_{s}i_{s}+\frac{d\left(L_{s}i_{s}+\psi_{pm}e^{j\vartheta}\right)}{dt}=R_{s}i_{s}+L_{s}\frac{di_{s}}{dt}+j\psi_{pm}\frac{d\vartheta}{dt}e^{j\vartheta}.
\]

\end_inset

V této rovnici nově vystupuje veličina 
\begin_inset Formula $\frac{d\vartheta}{dt}$
\end_inset

 představující změnu polohy v času, označíme ji jako otáčky 
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
\omega=\frac{d\vartheta}{dt}.\label{eq:definice-otacek}
\end{equation}

\end_inset

Pro obdržení diferenciálních rovnic pro proudy v soustavě 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 rozepíšeme zvlášť reálnou a imaginární složku statorove soustavy 
\begin_inset Formula $s$
\end_inset

 (
\begin_inset Formula $s=\alpha+j\beta$
\end_inset

).
 Rovnice tedy jsou
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
u_{\alpha} & = & R_{s}i_{\alpha}+L_{s}\frac{di_{\alpha}}{dt}-\psi_{pm}\omega\sin\vartheta,\\
u_{\beta} & = & R_{s}i_{\beta}+L_{s}\frac{di_{\beta}}{dt}+\psi_{pm}\omega\cos\vartheta,
\end{eqnarray*}

\end_inset

a případně je možno je upravit na 
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
\frac{di_{\alpha}}{dt} & = & -\frac{R_{s}}{L_{s}}i_{\alpha}+\frac{\psi_{pm}}{L_{s}}\omega\sin\vartheta+\frac{1}{L_{s}}u_{\alpha},\nonumber \\
\frac{di_{\beta}}{dt} & = & -\frac{R_{s}}{L_{s}}i_{\beta}-\frac{\psi_{pm}}{L_{s}}\omega\cos\vartheta+\frac{1}{L_{s}}u_{\beta}.\label{eq:rovnice-proudy-ls}
\end{eqnarray}

\end_inset

Stejné rovnice používají například v 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Lee2010,Peroutka2009"

\end_inset

.
 Rovnice v soustavě 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 je z nich možno získat aplikováním transformace popsané rovnicí (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:transformace_al-be_na_d-q"

\end_inset

).
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Rovnice pro otáčky
\end_layout

\begin_layout Standard
V odvození rovnic (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-proudy-ls"

\end_inset

) byla zavedena veličina 
\begin_inset Formula $\omega$
\end_inset

, viz rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:definice-otacek"

\end_inset

), popisující hodnotu otáček (změny polohy) v čase.
 Má-li být model PMSM úplný, je třeba odvodit rovnici i pro otáčky 
\begin_inset Formula $\omega$
\end_inset

.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Protože se jedná o mechanickou veličinu, budeme vycházet ze základních zákonů
 mechaniky.
 Nejdříve užijeme vztahu pro točivý moment 
\begin_inset Formula $T$
\end_inset

, který budeme považovat za funkci času 
\begin_inset Formula $T=T\left(t\right)$
\end_inset

.
 Točivý moment lze vyjádřit jako 
\begin_inset Formula $T=\frac{dl}{dt}$
\end_inset

, kde 
\begin_inset Formula $l$
\end_inset

 značí moment hybnosti.
 Pro ten dále platí 
\begin_inset Formula $l=J\omega_{mech}$
\end_inset

, kde 
\begin_inset Formula $J$
\end_inset

 označuje moment setrvačnosti a předpokládáme ho jako známou konstantu,
 
\begin_inset Formula $\omega_{mech}$
\end_inset

 jsou mechanické otáčky.
 Mechanické otáčky odpovídají skutečnému otáčení stroje a liší se od otáček
 elektrických 
\begin_inset Formula $\omega$
\end_inset

 vystupujících v rovnicích (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-proudy-ls"

\end_inset

) pro proudy a jejich odvození.
 Vztah těchto dvou typů otáček je dán rovnicí 
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
\omega=p_{p}\omega_{mech},\label{eq:vztah-el-a-mech-omega}
\end{equation}

\end_inset

kde hodnota 
\begin_inset Formula $p_{p}$
\end_inset

 představuje počet párů pólů (tedy polovina počtu pólů) permanentních magnetů
 stroje.
\end_layout

\begin_layout Standard
Dalším důležitým poznatkem je, že při působení více točivých momentů se
 tyto mementy sčítají a tedy platí
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
T_{1}+\ldots+T_{n}=\frac{dl}{dt}=\frac{d\left(J\omega_{mech}\right)}{dt}=J\frac{d\omega_{mech}}{dt}.\label{eq:rovnice-momenty-preddosaz}
\end{equation}

\end_inset

Jednotlivé uvažované točivé momenty 
\begin_inset Formula $T_{i}$
\end_inset

 jsou:
\end_layout

\begin_layout Enumerate
moment získaný konverzním procesem elektrické energie, který vyjadřuje hlavní
 vlastnost elektrického motoru -- převod elektrické energie na mechanickou:
 
\begin_inset Formula $T_{1}=T_{el}$
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Enumerate
zátěžný moment reprezentující zatížení stroje, tedy to, co je motorem poháněno;
 působí však v opačném směru (proti pohybu): 
\begin_inset Formula $T_{2}=-T_{L}$
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Enumerate
moment v důsledku tření (mechanické ztráty ve stroji), působí opět proti
 pohybu a uvažujeme jej lineárně závislý na otáčkách s koeficientem viskozity
 (tření) 
\begin_inset Formula $B$
\end_inset

: 
\begin_inset Formula $T_{3}=-B\omega_{mech}$
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Celkem tedy rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-momenty-preddosaz"

\end_inset

) po dosazení konkrétních momentů přejde na
\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
T_{el}-T_{L}-B\omega_{mech}=J\frac{d\omega_{mech}}{dt}.\label{eq:rovnice-momenty-dosazeno}
\end{equation}

\end_inset

Zátěžný moment 
\begin_inset Formula $T_{L}$
\end_inset

 sice uvažujeme obecně proměnný v čase, ale vzhledem k tomu, že představuje
 externí zátěž stroje, není možnost jej jakkoliv předvídat, popřípadě vhodně
 vyjádřit na základě jiných veličin.
 V rovnicích tedy bude nadále vystupovat pod označením 
\begin_inset Formula $T_{L}$
\end_inset

 a budeme jej považovat za neznámou funkci času.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Moment 
\begin_inset Formula $T_{el}$
\end_inset

 však lze vyjádřit na základě elektrických veličin.
 Využijeme k tomu výpočet přes okamžitý výkon.
 Ten je pro trojfázový systém (v souřadnicích 
\begin_inset Formula $a-b-c$
\end_inset

) roven 
\begin_inset Formula $P=u_{a}i_{a}+u_{b}i_{b}+u_{c}i_{c}$
\end_inset

.
 Po provedení transformace do souřadnic 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 je vyjádřen ve tvaru
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
P=k_{p}\left(u_{\alpha}i_{\alpha}+u_{\beta}i_{\beta}\right),\label{eq:rovnice-vykon}
\end{equation}

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $k_{p}$
\end_inset

 značí Parkovu konstantu s hodnotou 
\begin_inset Formula $k_{p}=\frac{3}{2}$
\end_inset

.
 Jako napětí zde uvažujeme indukované napětí 
\begin_inset Formula $u_{ind}$
\end_inset

, to jest druhý člen v rovnici (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:odvoz-statorove-napeti"

\end_inset

), protože první člen této rovnice je napětí, které se podílí na tepelném
 výkonu stroje -- ztrátách.
 Tedy pro indukované napětí platí, viz rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:odvoz-statorove-napeti"

\end_inset

) a (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:odvoz-magneticky-tok"

\end_inset

):
\begin_inset Formula 
\[
u_{ind}=\frac{d\psi_{s}}{dt}=\frac{d\left(L_{s}i_{s}+\psi_{pm}e^{j\vartheta}\right)}{dt}=L_{s}\frac{di_{s}}{dt}+j\psi_{pm}\omega e^{j\vartheta}.
\]

\end_inset

Z indukovaného napětí navíc využijeme pouze složku reprezentovanou druhým
 výrazem, protože první složka obsahující derivace proudů slouží k tvorbě
 samotného magnetického pole stroje a nepodílí se na tvorbě výkonu.
 Následně v souřadném systému 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 získáme vyjádření indukovaných napětí podílejících se na výkonu jako
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
u_{ind,\alpha} & = & -\psi_{pm}\omega\sin\vartheta,\\
u_{ind,\beta} & = & \psi_{pm}\omega\cos\vartheta
\end{eqnarray*}

\end_inset

a po dosazení do (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-vykon"

\end_inset

) je
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
P=k_{p}\left(-\psi_{pm}i_{\alpha}\omega\sin\vartheta+\psi_{pm}i_{\beta}\omega\cos\vartheta\right).\label{eq:rovnice-vykon-dosazano}
\end{equation}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Okamžitý výkon lze také vyjádřit z mechanických veličin jako 
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
P=\omega_{mech}T_{el}\label{eq:vztah-okam-vykon-a-el-moment}
\end{equation}

\end_inset

 a dosazením z (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-vykon-dosazano"

\end_inset

) již získáme vyjádření pro mement 
\begin_inset Formula $T_{el}$
\end_inset

 ve tvaru:
\begin_inset Formula 
\[
T_{el}=\frac{P}{\omega_{mech}}=\frac{k_{p}}{\omega_{mech}}\left(-\psi_{pm}i_{\alpha}\omega\sin\vartheta+\psi_{pm}i_{\beta}\omega\cos\vartheta\right),
\]

\end_inset

což lze pomocí vztahu (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:vztah-el-a-mech-omega"

\end_inset

) upravit na 
\begin_inset Formula 
\[
T_{el}=k_{p}p_{p}\left(-\psi_{pm}i_{\alpha}\sin\vartheta+\psi_{pm}i_{\beta}\cos\vartheta\right).
\]

\end_inset

Stejnou rovnici pro moment 
\begin_inset Formula $T_{el}$
\end_inset

 používají například v 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Lee2010"

\end_inset

.
 Dosazení do rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-momenty-dosazeno"

\end_inset

) pak vede na tvar
\begin_inset Formula 
\[
k_{p}p_{p}\psi_{pm}\left(-i_{\alpha}\sin\vartheta+i_{\beta}\cos\vartheta\right)-T_{L}-B\omega_{mech}=J\frac{d\omega_{mech}}{dt}.
\]

\end_inset

Tuto rovnice lze opět užitím vztahu (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:vztah-el-a-mech-omega"

\end_inset

) upravit tak, aby v ní vystupovali elektrické otáčky 
\begin_inset Formula $\omega$
\end_inset

 a dále z rovnice vyjádřit jejich derivaci
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
\frac{d\omega}{dt}=\frac{k_{p}p_{p}^{2}\psi_{pm}}{J}\left(i_{\beta}\cos\vartheta-i_{\alpha}\sin\vartheta\right)-\frac{p_{p}}{J}T_{L}-\frac{B}{J}\omega.\label{eq:rovnice-pro-omega-ls}
\end{equation}

\end_inset

Rovnici pro otáčky v této podobě (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-pro-omega-ls"

\end_inset

) lze nalézt například v 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Peroutka2009"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Rovnice pro proudy při různých indukčnostech
\end_layout

\begin_layout Standard
Pro použití s některými, především injektážními, metodami je do modelu PMSM
 třeba zahrnout anizotropie, které následně usnadní odhadování polohy.
 Možností, jak zavést anizotropie je uvažování různých indukčností v osách
 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $q$
\end_inset

.
 Tyto osy jsou svázány s rotorem a tedy i s permanentními magnety na něm,
 viz obrázek 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:Souradne-systemy-pmsm"

\end_inset

.
 Tok permanentních magnetů interaguje s cívkami statoru a mění jejich vlastnosti
, což vede právě na rozdílné indukčnosti v osách 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $q$
\end_inset

.
 Tedy místo jediné izotropní 
\begin_inset Formula $L_{s}$
\end_inset

 nyní uvažujeme různé 
\begin_inset Formula $L_{d}\neq L_{q}$
\end_inset

, nadále je však považujeme za známé konstanty.
 Postup odvození rovnic bude analogický předchozímu odvození pro stejné
 indukčnosti s tím rozdílem, že bude užito soustavy 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

.
 Opět vyjdeme z rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:odvoz-statorove-napeti"

\end_inset

), kde za veličiny ve statorové souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $s$
\end_inset

 dosadíme veličiny v rotorové soustavě 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 ve smyslu 
\begin_inset Formula $r=d+jq$
\end_inset

 otočené o úhel 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

.
 Tedy
\begin_inset Formula 
\[
u_{r}e^{j\vartheta}=R_{s}i_{r}e^{j\vartheta}+\frac{d\left(\psi_{r}e^{j\vartheta}\right)}{dt}
\]

\end_inset

a po zderivování
\begin_inset Formula 
\[
u_{r}e^{j\vartheta}=R_{s}i_{r}e^{j\vartheta}+\frac{d\psi_{r}}{dt}e^{j\vartheta}+j\psi_{r}\omega e^{j\vartheta}.
\]

\end_inset

Nyní je možné zkrátit člen 
\begin_inset Formula $e^{j\vartheta}$
\end_inset

 představující rotaci a získáme rovnici pro napětí ve tvaru
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
u_{r}=R_{s}i_{r}+\frac{d\psi_{r}}{dt}+j\psi_{r}\omega.\label{eq:odvoz-ldq-rovnice-napeti}
\end{equation}

\end_inset

Magnetický tok v osách 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 je vyjádřen podobně, jako pro stejné indukčnosti, jako součet toku indukovaného
 cívkami a toku permanentních magnetů, tedy
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\psi_{d} & = & L_{d}i_{d}+\psi_{pm},\\
\psi_{q} & = & L_{q}i_{q}
\end{eqnarray*}

\end_inset

a 
\begin_inset Formula $\psi_{pm}$
\end_inset

 se projeví pouze v první rovnici, protože tok permanentních magnetů uvažujeme
 pouze ve směru osy 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset

.
 Po dosazení vztahů pro toky do rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:odvoz-ldq-rovnice-napeti"

\end_inset

) a jejím rozepsání zvlášť na reálnou a imaginární složku rotorové souřadné
 soustavy 
\begin_inset Formula $r$
\end_inset

 získáme rovnice
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
u_{d} & = & R_{s}i_{d}+L_{d}\frac{di_{d}}{dt}-L_{q}i_{q}\omega,\\
u_{q} & = & R_{s}i_{q}+L_{q}\frac{di_{q}}{dt}+\left(L_{d}i_{d}+\psi_{pm}\right)\omega.
\end{eqnarray*}

\end_inset

Opět je možno vyjádřit derivace proudů a získat rovnice pro proudy v soustavě
 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 ve tvaru
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
\frac{di_{d}}{dt} & = & -\frac{R_{s}}{L_{d}}i_{d}+\frac{L_{q}}{L_{d}}i_{q}\omega+\frac{1}{L_{d}}u_{d},\nonumber \\
\frac{di_{q}}{dt} & = & -\frac{R_{s}}{L_{q}}i_{q}-\frac{L_{d}}{L_{q}}i_{d}\omega-\frac{\psi_{pm}}{L_{q}}\omega+\frac{1}{L_{q}}u_{q}.\label{eq:rovnice-proudy-ldq-v-dq}
\end{eqnarray}

\end_inset

Tyto rovnice používají například v 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Chen2009,Foo2009,Genduso2010"

\end_inset

.
 Rovnice pro proudy v soustavě 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 lze získat transformováním rovnic (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-proudy-ldq-v-dq"

\end_inset

) pomocí vztahu (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:transformace_d-q_na_al-be"

\end_inset

), tyto rovnice však již mají relativně dosti komplikovaný zápis.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Rovnice pro otáčky při různých indukčnostech
\end_layout

\begin_layout Standard
Postup odvození rovnice pro otáčky při uvažování různých indukčností je
 opět podobný jako v případě stejných indukčností.
 Pro momenty platí opět rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-momenty-dosazeno"

\end_inset

): 
\begin_inset Formula 
\[
T_{el}-T_{L}-B\omega_{mech}=J\frac{d\omega_{mech}}{dt},
\]

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $T_{el}$
\end_inset

 vypočteme přes okamžitý elektrický výkon.
 Užijeme tedy rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-vykon"

\end_inset

) a provedeme transformaci souřadnic danou vztahem (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:transformace_d-q_na_al-be"

\end_inset

):
\begin_inset Formula 
\[
P=k_{p}\left(u_{\alpha}i_{\alpha}+u_{\beta}i_{\beta}\right)=k_{p}\left(u_{d}i_{d}+u_{q}i_{q}\right).
\]

\end_inset

Nyní za napětí dosadíme indukovaná napětí bez složek obsahující derivace
 proudů, tedy
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
u_{ind,d} & = & -L_{q}i_{q}\omega,\\
u_{ind,q} & = & \left(L_{d}i_{d}+\psi_{pm}\right)\omega
\end{eqnarray*}

\end_inset

a následně po dosazení do rovnice pro výkon získáme
\begin_inset Formula 
\[
P=k_{p}\left(\left(L_{d}-L_{q}\right)i_{d}i_{q}+\psi_{pm}i_{q}\right)\omega.
\]

\end_inset

Výsledkem užitím vztahu pro okamžitý výkon 
\begin_inset Formula $P$
\end_inset

 a moment 
\begin_inset Formula $T_{el}$
\end_inset

, viz rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:vztah-okam-vykon-a-el-moment"

\end_inset

), a převodního vztahu pro otáčky (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:vztah-el-a-mech-omega"

\end_inset

) je rovnice
\begin_inset Formula 
\[
T_{el}=k_{p}p_{p}\left(\left(L_{d}-L_{q}\right)i_{d}i_{q}+\psi_{pm}i_{q}\right)
\]

\end_inset

a po dosazení do rovnice pro momenty (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-momenty-dosazeno"

\end_inset

), užití převodního vztahu (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:vztah-el-a-mech-omega"

\end_inset

) a vyjádření derivací získáme rovnici pro otáčky ve tvaru
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
\frac{d\omega}{dt}=\frac{k_{p}p_{p}^{2}}{J}\left(\left(L_{d}-L_{q}\right)i_{d}i_{q}+\psi_{pm}i_{q}\right)-\frac{p_{p}}{J}T_{L}-\frac{B}{J}\omega,\label{eq:rovnice-pro-omega-ruzne-ldq}
\end{equation}

\end_inset

který lze rovněž najít v 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Chen2009,Genduso2010"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Shrnutí rovnic pro PMSM
\end_layout

\begin_layout Standard
Pro přehlednost je ještě uvedeno shrnutí výše odvozených rovnic popisujících
 PMSM.
 Nejdříve soustava rovnic v souřadnicích 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 při uvažování stejných indukčností, tedy rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-proudy-ls"

\end_inset

), (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-pro-omega-ls"

\end_inset

) a (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:definice-otacek"

\end_inset

):
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
\frac{di_{\alpha}}{dt} & = & -\frac{R_{s}}{L_{s}}i_{\alpha}+\frac{\psi_{pm}}{L_{s}}\omega\sin\vartheta+\frac{1}{L_{s}}u_{\alpha},\nonumber \\
\frac{di_{\beta}}{dt} & = & -\frac{R_{s}}{L_{s}}i_{\beta}-\frac{\psi_{pm}}{L_{s}}\omega\cos\vartheta+\frac{1}{L_{s}}u_{\beta},\label{eq:rovnice-pmsm-albe-ls}\\
\frac{d\omega}{dt} & = & \frac{k_{p}p_{p}^{2}\psi_{pm}}{J}\left(i_{\beta}\cos\vartheta-i_{\alpha}\sin\vartheta\right)-\frac{p_{p}}{J}T_{L}-\frac{B}{J}\omega,\nonumber \\
\frac{d\vartheta}{dt} & = & \omega.\nonumber 
\end{eqnarray}

\end_inset

Následuje soustava pro různé indukčnosti 
\begin_inset Formula $L_{d}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $L_{q}$
\end_inset

 v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 vzniklá spojením rovnic (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-proudy-ldq-v-dq"

\end_inset

), (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-pro-omega-ruzne-ldq"

\end_inset

) a (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:definice-otacek"

\end_inset

):
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
\frac{di_{d}}{dt} & = & -\frac{R_{s}}{L_{d}}i_{d}+\frac{L_{q}}{L_{d}}i_{q}\omega+\frac{1}{L_{d}}u_{d},\nonumber \\
\frac{di_{q}}{dt} & = & -\frac{R_{s}}{L_{q}}i_{q}-\frac{L_{d}}{L_{q}}i_{d}\omega-\frac{\psi_{pm}}{L_{q}}\omega+\frac{1}{L_{q}}u_{q},\label{eq:rovnice-pmsm-dq-ldq}\\
\frac{d\omega}{dt} & = & \frac{k_{p}p_{p}^{2}}{J}\left(\left(L_{d}-L_{q}\right)i_{d}i_{q}+\psi_{pm}i_{q}\right)-\frac{p_{p}}{J}T_{L}-\frac{B}{J}\omega,\nonumber \\
\frac{d\vartheta}{dt} & = & \omega.\nonumber 
\end{eqnarray}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsection
Diskrétní model PMSM
\end_layout

\begin_layout Standard
Vzhledem k uvažované implementaci řídících a odhadovacích algoritmů na digitální
ch počítačích je výhodnější uvažovat diskrétní systém.
 Diferenciální rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-pmsm-albe-ls"

\end_inset

) případně (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-pmsm-dq-ldq"

\end_inset

) je tedy třeba diskretizovat a za tímto účelem bude v textu užito Eulerovy
 metody, kdy je derivace nahrazena dopřednou diferencí.
 Toto diskretizační schéma je sice méně přesné, ale oproti tomu je jednoduché
 na výpočet a tedy dostatečně rychlé.
 Diskretizační časový krok je volen s ohledem na reálný systém, kde odpovídá
 vzorkovací frekvenci použitých senzorů.
 To je obvykle velmi krátký časový okamžik (řádově sto mikrosekund) a chyba
 v důsledku diskretizace Eulerovou metodou tedy není velká.
 Významnějším důvodem pro tuto metodu je však uvažování praktické aplikace
 v reálném čase, kdy je třeba v průběhu jedné vzorkovací periody vypočítat
 odhad stavových veličin a následně řídící zásah.
 Jednodušší diferenční rovnice, znamenají jednodušší popis systému a tedy
 rychlejší výpočet všech uvažovaných algoritmů nezbytný pro potenciální
 nasazení v reálné aplikaci.
\end_layout

\begin_layout Standard
S užíváním diferenčních rovnic jsou však spojeny jisté komplikace.
 Zatímco diferenciální rovnice popisující PMSM (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-pmsm-albe-ls"

\end_inset

) a (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-pmsm-dq-ldq"

\end_inset

) lze libovolně převádět mezi jednotlivými souřadnými systémy pomocí vztahů
 (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:transformace_al-be_na_d-q"

\end_inset

) a (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:transformace_d-q_na_al-be"

\end_inset

), pro odpovídající rovnice diferenční to pravda není a jejich převod transforma
cemi (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:transformace_al-be_na_d-q"

\end_inset

) a (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:transformace_d-q_na_al-be"

\end_inset

) nedává vždy dobrý výsledek.
 Pro odvození diferenčních rovnic v konkrétní souřadné soustavě je tedy
 třeba postupovat ve dvou krocích.
 Nejprve převést vybranou soustavu rovnic (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-pmsm-albe-ls"

\end_inset

) nebo (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-pmsm-dq-ldq"

\end_inset

) do zvolené souřadné soustavy.
 Následně je pak možné provést diskretizaci.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Prvním krokem při návrhu řízení motoru je obvykle zvládnutí řízení stroje
 bez zátěže.
 Z tohoto důvodu je často uvažován nulový zátěžný moment a proto pro budou
 obvykle uvedeny rovnice bez něj.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Diskrétní rovnice pro stejné indukčnosti v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Pro odvození těchto rovnic vyjdeme ze soustavy diferenciálních rovnic (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-pmsm-albe-ls"

\end_inset

) a užijeme zmiňované Eulerovy metody.
 Derivaci tedy nahradíme konečnou diferencí
\begin_inset Formula 
\[
\frac{dx}{dt}\left(t\right)=\frac{x_{t+1}-x_{t}}{\Delta t},
\]

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $\Delta t$
\end_inset

 představuje diskretizační časový krok.
 Po úpravě je výsledná diskrétní soustava rovnic ve tvaru
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
i_{\alpha,t+1} & \text{=} & \left(1-\frac{R_{s}}{L_{s}}\Delta t\right)i_{\alpha,t}+\frac{\psi_{pm}\Delta t}{L_{s}}\omega_{t}\sin\vartheta_{t}+\frac{\Delta t}{L_{s}}u_{\alpha,t},\\
i_{\beta,t+1} & \text{=} & \left(1-\frac{R_{s}}{L_{s}}\Delta t\right)i_{\beta,t}-\frac{\psi_{pm}\Delta t}{L_{s}}\omega_{t}\cos\vartheta_{t}+\frac{\Delta t}{L_{s}}u_{\beta,t},\\
\omega_{t+1} & \text{=} & \left(1-\frac{B}{J}\Delta t\right)\omega_{t}+\frac{k_{p}p_{p}^{2}\psi_{pm}}{J}\Delta t\left(i_{\beta,t}\cos\vartheta_{t}-i_{\alpha,t}\sin\vartheta_{t}\right)-\frac{p_{p}}{J}T_{L}\Delta t,\\
\vartheta_{t+1} & \text{=} & \vartheta_{t}+\omega_{t}\Delta t.
\end{eqnarray*}

\end_inset

Pro zjednodušení zavedeme následující značení
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
a & = & 1-\frac{R_{s}}{L_{s}}\Delta t,\nonumber \\
b & = & \frac{\psi_{pm}}{L_{s}}\Delta t,\nonumber \\
c & = & \frac{\Delta t}{L_{s}},\label{eq:zjednodus-znaceni-konstant}\\
d & = & 1-\frac{B}{J}\Delta t,\nonumber \\
e & = & \frac{k_{p}p_{p}^{2}\psi_{pm}}{J}\Delta t\nonumber 
\end{eqnarray}

\end_inset

a předpokládáme-li zátěžný moment nulový 
\begin_inset Formula $T_{L}=0$
\end_inset

, rovnice pak přejdou na tvar
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
i_{\alpha,t+1} & \text{=} & ai_{\alpha,t}+b\omega_{t}\sin\vartheta_{t}+cu_{\alpha,t},\nonumber \\
i_{\beta,t+1} & \text{=} & ai_{\beta,t}-b\omega_{t}\cos\vartheta_{t}+cu_{\beta,t},\label{eq:diskretni-system-albe-ls}\\
\omega_{t+1} & \text{=} & d\omega_{t}+e\left(i_{\beta,t}\cos\vartheta_{t}-i_{\alpha,t}\sin\vartheta_{t}\right),\nonumber \\
\vartheta_{t+1} & \text{=} & \vartheta_{t}+\omega_{t}\Delta t.\nonumber 
\end{eqnarray}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Diskrétní rovnice pro stejné indukčnosti v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Opět vyjdeme ze soustavy diferenciálních rovnic (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-pmsm-albe-ls"

\end_inset

)a pomocí převodního vztahu (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:transformace_d-q_na_al-be"

\end_inset

) transformujeme první dvě rovnice ze souřadné soustavy 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 do 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

:
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
\frac{d}{dt}\left(i_{d}\cos\vartheta-i_{q}\sin\vartheta\right) & = & -\frac{R_{s}}{L_{s}}\left(i_{d}\cos\vartheta-i_{q}\sin\vartheta\right)+\frac{\psi_{pm}}{L_{s}}\omega\sin\vartheta+\nonumber \\
 & + & \frac{1}{L_{s}}\left(u_{d}\cos\vartheta-u_{q}\sin\vartheta\right),\label{eq:uprava-rovnic-z-albe-na-dq-pro-ls}\\
\frac{d}{dt}\left(i_{d}\sin\vartheta+i_{q}\cos\vartheta\right) & = & -\frac{R_{s}}{L_{s}}\left(i_{d}\sin\vartheta+i_{q}\cos\vartheta\right)-\frac{\psi_{pm}}{L_{s}}\omega\cos\vartheta+\nonumber \\
 & + & \frac{1}{L_{s}}\left(u_{d}\sin\vartheta+u_{q}\cos\vartheta\right).\nonumber 
\end{eqnarray}

\end_inset

Upravíme derivace v předchozích dvou rovnicích (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:uprava-rovnic-z-albe-na-dq-pro-ls"

\end_inset

)
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\frac{d}{dt}\left(i_{d}\cos\vartheta-i_{q}\sin\vartheta\right) & = & \frac{di_{d}}{dt}\cos\vartheta-\frac{di_{q}}{dt}\sin\vartheta-i_{d}\omega\sin\vartheta-i_{q}\omega\cos\vartheta,\\
\frac{d}{dt}\left(i_{d}\sin\vartheta+i_{q}\cos\vartheta\right) & = & \frac{di_{d}}{dt}\sin\vartheta+\frac{di_{q}}{dt}\cos\vartheta+i_{d}\omega\cos\vartheta-i_{q}\omega\sin\vartheta.
\end{eqnarray*}

\end_inset

Nyní zřejmě získáme diferenciální rovnici pro 
\begin_inset Formula $i_{d}$
\end_inset

 vynásobením první rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:uprava-rovnic-z-albe-na-dq-pro-ls"

\end_inset

) hodnotou 
\begin_inset Formula $\cos\vartheta$
\end_inset

 a přičtením druhé rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:uprava-rovnic-z-albe-na-dq-pro-ls"

\end_inset

) násobené 
\begin_inset Formula $\sin\vartheta$
\end_inset

.
 Obdobně rovnici pro 
\begin_inset Formula $i_{q}$
\end_inset

 získáme násobením první rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:uprava-rovnic-z-albe-na-dq-pro-ls"

\end_inset

) hodnotou 
\begin_inset Formula $-\sin\vartheta$
\end_inset

 a přičtením druhé rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:uprava-rovnic-z-albe-na-dq-pro-ls"

\end_inset

) násobené 
\begin_inset Formula $\cos\vartheta$
\end_inset

.
 Upravené diferenciální rovnice pro 
\begin_inset Formula $i_{d}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $i_{q}$
\end_inset

 jsou ve tvaru
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\frac{di_{d}}{dt} & \text{=} & -\frac{R_{s}}{L_{s}}i_{d}-i_{q}\omega+\frac{u_{d}}{L_{s}},\\
\frac{di_{q}}{dt} & \text{=} & i_{d}\omega-\frac{R_{s}}{L_{s}}i_{q}-\frac{\psi_{pm}}{L_{s}}\omega+\frac{u_{q}}{L_{s}}.
\end{eqnarray*}

\end_inset

Rovnici pro otáčky 
\begin_inset Formula $\omega$
\end_inset

 lze snadno transformovat na základě faktu, že výraz 
\begin_inset Formula $i_{\beta}\cos\vartheta-i_{\alpha}\sin\vartheta$
\end_inset

 přímo odpovídá 
\begin_inset Formula $i_{q}$
\end_inset

 a tedy
\begin_inset Formula 
\[
\frac{d\omega}{dt}\text{=}\frac{k_{p}p_{p}^{2}\psi_{pm}}{J}i_{q}-\frac{B}{J}\omega-\frac{p_{p}}{J}T_{L}.
\]

\end_inset

Rovnice popisující změnu polohy v čase je samozřejmě stejná
\begin_inset Formula 
\[
\frac{d\vartheta}{dt}\text{=}\omega.
\]

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Provedení diskretizace je analogické jako v předchozím odstavci pro soustavu
 v 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 souřadnicích a výsledkem je následující soustava diskrétních rovnic
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
i_{d,t+1} & \text{=} & \left(1-\frac{R_{s}}{L_{s}}\Delta t\right)i_{d,t}+\Delta t\cdot i_{q,t}\omega_{t}+\frac{\Delta t}{L_{s}}u_{d,t},\\
i_{q,t+1} & \text{=} & \left(1-\frac{R_{s}}{L_{s}}\Delta t\right)i_{q,t}-\Delta t\cdot i_{d,t}\omega_{t}-\frac{\psi_{pm}\Delta t}{L_{s}}\omega_{t}+\frac{\Delta t}{L_{s}}u_{q,t},\\
\omega_{t+1} & \text{=} & \left(1-\frac{B}{J}\Delta t\right)\omega_{t}+\Delta t\frac{k_{p}p_{p}^{2}\psi_{pm}}{J}i_{q,t}-\frac{p_{p}}{J}T_{L}\Delta t,\\
\vartheta_{t+1} & \text{=} & \vartheta_{t}+\omega_{t}\Delta t.
\end{eqnarray*}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Při použití stejného zjednodušujícího značení (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:zjednodus-znaceni-konstant"

\end_inset

) a předpokladu nulového zátěžného momentu jsou rovnice ve tvaru
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
i_{d,t+1} & \text{=} & ai_{d,t}+\Delta t\cdot i_{q,t}\omega_{t}+cu_{d,t},\nonumber \\
i_{q,t+1} & \text{=} & ai_{q,t}-\Delta t\cdot i_{d,t}\omega_{t}-b\omega_{t}+cu_{q,t},\label{eq:diskretni-system-dq-ls}\\
\omega_{t+1} & \text{=} & d\omega_{t}+ei_{q,t},\nonumber \\
\vartheta_{t+1} & \text{=} & \vartheta_{t}+\omega_{t}\Delta t.\nonumber 
\end{eqnarray}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Diskrétní rovnice pro různé indukčnosti v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Nyní vyjdeme ze soustavy diferenciálních rovnic (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-pmsm-dq-ldq"

\end_inset

) a diskretizaci provedeme opět stejným způsobem pomocí Eulerovy metody.
 Popis PMSM pomocí diferenčních rovnic v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 při uvažování různých indukčností 
\begin_inset Formula $L_{d}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $L_{q}$
\end_inset

 nyní bude
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
i_{d,t+1} & = & \left(1-\frac{R_{s}}{L_{d}}\Delta t\right)i_{d,t}+\frac{L_{q}\Delta t}{L_{d}}i_{q,t}\omega_{t}+\frac{\Delta t}{L_{d}}u_{d,t},\nonumber \\
i_{q,t+1} & = & \left(1-\frac{R_{s}}{L_{q}}\Delta t\right)i_{q,t}-\frac{L_{d}\Delta t}{L_{q}}i_{d,t}\omega_{t}-\frac{\psi_{pm}\Delta t}{L_{q}}\omega_{t}+\frac{\Delta t}{L_{q}}u_{q,t},\label{eq:diskretni-system-dq-ldq}\\
\omega_{t+1} & = & \left(1-\frac{B}{J}\Delta t\right)\omega_{t}+\frac{k_{p}p_{p}^{2}\Delta t}{J}\left(\left(L_{d}-L_{q}\right)i_{d,t}i_{q,t}+\psi_{pm}i_{q,t}\right),\nonumber \\
\vartheta_{t+1} & = & \vartheta_{t}+\omega_{t}\Delta t.\nonumber 
\end{eqnarray}

\end_inset

Zátěžný moment 
\begin_inset Formula $T_{L}$
\end_inset

 je opět považován za nulový, ale další zjednodušující označení konstant
 v tomto případě zaváděno nebude.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Diskrétní rovnice pro různé indukčnosti v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Postup odvození těchto rovnic je podobný jako v případě rovnic v soustavě
 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 pro stejné indukčnosti.
 Do soustavy (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-pmsm-dq-ldq"

\end_inset

) jsou dosazeny proudy transformované pomocí (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:transformace_al-be_na_d-q"

\end_inset

) a následně jsou první dvě rovnice násobeny 
\begin_inset Formula $\sin\vartheta$
\end_inset

 nebo 
\begin_inset Formula $\cos\vartheta$
\end_inset

 a sečteny, případně odečteny.
 Výsledné vztahy v soustavě 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 mají ale poměrně komplikovaný zápis a proto nebudou uváděny přímo zde v
 textu, lze je však nalézt v příloze.
 
\end_layout

\begin_layout Subsection
Stochastický model PMSM
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sub:Stochasticky-model-pmsm"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Lze samozřejmě očekávat, že výše odvozené rovnice nevystihují chování reálného
 stroje zcela přesně.
 Tento fakt má celou řadu nejrůznějších příčin, které nelze obecně odstranit.
 Místo toho je lepší uvažovat jistou míru nepřesnosti užívaných rovnic a
 modelovat ji jako šum.
 
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Hlavní příčiny neurčitosti v PMSM
\end_layout

\begin_layout Standard
Následující popis neurčitostí v PMSM způsobující nepřesnost modelu vychází
 z 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Peroutka2009"

\end_inset

:
\series bold

\begin_inset Newline newline
\end_inset

Nepřesnost rovnic popisujících reálný stroj:
\end_layout

\begin_layout Itemize
zanedbání složitějších efektů v modelu jako závislost parametrů na teplotě
 nebo saturace magnetickým tokem
\end_layout

\begin_layout Itemize
nejsou známy přesné hodnoty parametrů stroje
\end_layout

\begin_layout Itemize
vliv neznámého zátěžného momentu
\end_layout

\begin_layout Itemize
vliv diskretizace rovnic a užití jednoduché Eulerovy metody
\end_layout

\begin_layout Standard

\series bold
Vliv užití reálných zařízení:
\end_layout

\begin_layout Itemize
chyby měření a zaokrouhlovací chyby senzorů
\end_layout

\begin_layout Itemize
skutečná napětí ve stroji se liší od požadovaných v důsledku napájecí elektronik
y (PWM, invertor)
\end_layout

\begin_deeper
\begin_layout Itemize
efekt mrtvých časů
\end_layout

\begin_layout Itemize
nelineární úbytky napětí v důsledku voltamperové charakteristiky napájecí
 elektroniky
\end_layout

\end_deeper
\begin_layout Itemize
nedokonalosti samotného motoru -- zařízení není nikdy vyrobeno přesně, výskyt
 nesymetrií a anizotropických vlastností rotoru nebo samotných permanentních
 magnetů
\end_layout

\begin_layout Standard

\series bold
V důsledku bezsenzorového návrhu pak dále přibývá neznalost:
\end_layout

\begin_layout Itemize
počáteční polohy
\end_layout

\begin_layout Itemize
polohy při provozu stroje
\end_layout

\begin_layout Itemize
velikosti otáček při provozu stroje
\end_layout

\begin_layout Itemize
směru otáčení (viz následující odstavec)
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Symetrie rovnic stroje
\end_layout

\begin_layout Standard
Při popisu PMSM pomocí jeho rovnic (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-pmsm-albe-ls"

\end_inset

) v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 zle vypozorovat symetrii těchto rovnic na substituci stavových veličin
 
\begin_inset Formula $\left(\omega,\vartheta\right)\longleftrightarrow\left(-\omega,\vartheta+\pi\right)$
\end_inset

.
 V důsledku bezsenzorového návrhu pak při užití modelu stroje založeného
 na těchto rovnicích nelze poznat, která ze symetrických verzí 
\begin_inset Formula $\left(\omega,\vartheta\right)$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $\left(-\omega,\vartheta+\pi\right)$
\end_inset

 je realizována.
 Tento problém je však zcela zásadní, protože se jedná o otáčení stroje
 na opačnou stranu.
 Pro správný běh stroje je tedy třeba vhodně odhadovat polohu 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 v celém intervalu 
\begin_inset Formula $\left\langle -\pi,\pi\right\rangle $
\end_inset

 nebo alternativně znaménko otáček 
\begin_inset Formula $\mathrm{sign}\,\omega$
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Použitý šum
\end_layout

\begin_layout Standard
Seznam výše popsaných vlivů způsobujících nepřesnost uvažovaného modelu
 stroje se pokusíme zahrnout pod vhodný model šumu.
 Skutečný šum, který se vyskytuje na reálném stroji, lze očekávat velmi
 komplikovaný a jeho popis není ani prakticky realizovatelný.
 Výhodnější tedy je uvažovat některý z klasických modelů šumu a jeho parametry
 nastavit tak, aby co nejlépe zachycoval průběh neurčitosti.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
V tomto textu bude uvažován model aditivního vzájemně nezávislého bílého
 Gaussovského šumu.
 Jedná se o relativně jednoduchý model šumu, ale jeho výhodou je, že pro
 něj existuje celá řada efektivních algoritmů.
 Střední hodnota pro šum bude uvažována nulová a kovarianční matice je nutno
 vhodně zvolit s ohledem na výše popsané neurčitosti.
 K této volbě lze přistupovat buď na základě odhadu parametrů normálního
 rozdělení, detailněji popsáno v 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Peroutka2009"

\end_inset

, nebo je lze volit experimentálně.
\end_layout

\begin_layout Standard
Zmiňovaný šum bude uvažován obecně dvou typů.
 Jedná se šum v samotném systému, který odráží především chyby modelu.
 Budeme předpokládat, že tento šum se projevuje v odvozených rovnicích (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-pmsm-albe-ls"

\end_inset

) a (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-pmsm-dq-ldq"

\end_inset

) pro popis stavu systému, případně v některé jejich diskrétní verzi.
 Druhý typ šumu bude reprezentovat chybu měření a bude mít přímý vliv na
 měřené veličiny.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Stochastický model systému
\end_layout

\begin_layout Standard
PMSM tedy budeme dále uvažovat jako stochastický diskrétní systém popsaný
 rovnicemi
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
x_{t+1} & = & f\left(x_{t},u_{t}\right)+w_{t},\\
y_{t} & = & h\left(x_{t}\right)+v_{t},
\end{eqnarray*}

\end_inset

pro 
\begin_inset Formula $t=1,\ldots,T$
\end_inset

, kde 
\begin_inset Formula $x_{t}$
\end_inset

 je vektor stavu, 
\begin_inset Formula $u_{t}$
\end_inset

 vektor řízení, 
\begin_inset Formula $y_{t}$
\end_inset

 vektor pozorování (měření) a vektory 
\begin_inset Formula $v_{t}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $w_{t}$
\end_inset

 představují na sobě vzájemně nezávislý aditivní bílý Gaussovský šum s nulovou
 střední hodnotou a kovariančními maticemi 
\begin_inset Formula $R_{t}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $Q_{t}$
\end_inset

 v tomto pořadí.
 Funkce 
\begin_inset Formula $f$
\end_inset

 představuje vývoj systému daný například rovnicemi (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:diskretni-system-albe-ls"

\end_inset

), (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:diskretni-system-dq-ls"

\end_inset

) nebo (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:diskretni-system-dq-ldq"

\end_inset

) a 
\begin_inset Formula $h$
\end_inset

 je známou funkcí měření.
 
\end_layout

\begin_layout Section
Bezsenzorový návrh PMSM
\end_layout

\begin_layout Subsection
Mechanické veličiny a senzory
\end_layout

\begin_layout Standard
Jak je patrné z výše odvozeného modelu PMSM, když chceme stroj dobře řídit,
 je potřeba znát s dostatečnou přesností fyzikální veličiny, které zachycují
 jeho stav v daném časovém okamžiku.
 Jako tyto veličiny v základu volíme elektrické proudy a napětí a dále pak
 polohu rotoru a rychlost jeho otáčení.
 Získat dostatečně přesné hodnoty těchto veličin však není vždy zcela jednoduché.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
U elektrických proudů na výstupu stroje předpokládáme, že je měříme s dostatečno
u přesností.
 Elektrická napětí na vstupu předpokládáme známá, protože se obvykle jedná
 o řídící veličiny.
 Je však třeba poznamenat, že napětí požadovaná řídícím algoritmem a skutečná
 napětí dodaná napájecí elektronikou se mohou často značně lišit.
 Vliv a řešení tohoto konkrétního problému bude podrobněji diskutován dále
 v textu, viz 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:Kompenzace-úbytků-napětí"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Standard
Získání hodnot mechanických veličin v reálném čase je v praxi mnohem komplikovan
ější.
 Je totiž třeba užít speciálních senzorů jako například: pulzní snímače
 na principu vhodného kódu 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "novak2006"

\end_inset

, Hallovy senzory 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "PUK1"

\end_inset

 nebo rezolvery 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "PAH1,novak2006"

\end_inset

.
 Pro praktické aplikace je však třeba ekonomických, robustních a kompaktních
 motorů a využití senzorů přináší obecně mnoho nevýhod jako například 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Pacas2011,Yongdong2008"

\end_inset

: 
\end_layout

\begin_layout Itemize
větší hardwarová složitost zařízení, více vodičů, sběrnic a konektorů, větší
 rozměry
\end_layout

\begin_layout Itemize
vyšší cena, vliv na životní cyklus výrobku
\end_layout

\begin_layout Itemize
menší spolehlivost a menší odolnost proti šumu
\end_layout

\begin_layout Itemize
nutno řešit negativní vlivy na senzory: elektromagnetické pole, oscilace,
 vysoké rychlosti a teploty
\end_layout

\begin_layout Itemize
vyšší nároky na údržbu
\end_layout

\begin_layout Itemize
menší robustnost, problém při selhání senzoru, je-li motor současně využíván
 i jako brzda (detailněji 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "PCW1"

\end_inset

)
\end_layout

\begin_layout Standard
Je tedy snahou se užití senzorů vyhnout a k určování polohy a otáček rotoru
 využít jiných, 
\emph on
bezsenzorových
\emph default
, metod.
 Ty jsou obvykle založeny na speciálním algoritmu, který odhaduje hodnoty
 mechanických veličin z hodnot veličin elektrických.
\end_layout

\begin_layout Standard
S bezsenzorovými metodami byly na počátku spojeny problémy s výpočetní náročnost
í.
 To se však změnilo s dostupností moderních výkoných elektronických prvků
 umožňujících implementaci náročnějších algoritmů a tím byl umožněn rozvoj
 bezsenzorového řízení.
 V posledních letech tak byl současně v akademické i průmyslové sféře odstartová
n intenzivní výzkum na poli pokročilých řídících strategií.
 Pro komerční průmyslovou aplikaci je však bezsenzorový návrh rozumný, jen
 pokud se neprodraží více než původně uvažované senzory.
 Nelze tedy bezsenzorový návrh příliš usnadnit přidáním dalších elektrických
 senzorů (například napěťových), užití nejvýkonnějších dostupných procesorů,
 případně požadavkem na jinou nebo speciální konstrukci samotného motoru
 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Pacas2011"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Přehled metod pro odhadování stavových veličin PMSM
\end_layout

\begin_layout Standard
K odhadování stavových veličin PMSM v bezsenzorovém návrhu je možno přistupovat
 z různých směrů a lze při tom využít mnoha specifických jevů.
 V důsledku toho byla vyvinuta celá řada více či méně úspěšných metod.
 Následující přehled hlavních reprezentantů těchto metod čerpá svoji osnovu
 z 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Yongdong2008"

\end_inset

, ta je doplněna z 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Holtz2006"

\end_inset

 a dále o konkrétní příklady z dalších zdrojů.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Metody založené na otevřené smyčce
\end_layout

\begin_layout Standard
Nejdříve budou uvedeny nejjednodušší metody odhadování stavových veličin
 založené na otevřené smyčce.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Přímý výpočet 
\end_layout

\begin_layout Standard
Požadované veličiny (poloha a otáčky) jsou přímo vyjádřeny a vypočteny z
 rovnic popisujících PMSM.
 Jedná se o přímočarou a jednoduchou metodu s velmi rychlou dynamickou odezvou.
 Není třeba užití komplikovaného pozorovatele, nicméně metoda je velmi citlivá
 na chyby měření, šum a nepřesné určení parametrů stroje.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Výpočet statorové indukčnosti 
\end_layout

\begin_layout Standard
Používá se pro IPMSM, kde indukčnost statorových fází je funkcí polohy rotoru.
 Poloha rotoru je tedy vypočtena z napětí a proudu ve statorové fázi.
 Problémy nastávají v důsledku nepřesného výpočtu indukčnosti a dále při
 saturaci magnetickým tokem, kdy metoda poskytuje špatné výsledky.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Integrace zpětné elektromotorické síly 
\end_layout

\begin_layout Standard
Metoda využívá toho, že v synchronním stroji rotuje statorový a rotorový
 tok synchronně a tedy ze znalosti statorového toku lze vypočítat, na základě
 rovnic stroje, úhel rotorového toku, tedy polohu hřídele.
 Problém tohoto přístupu je především v citlivosti na šum a (především teplotní)
 změny rezistance statoru.
 Dále metoda funguje špatně při nízkých otáčkách.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Rozšířená elektromotorická síla 
\end_layout

\begin_layout Standard
V tomto případě se jedná pouze o rozšíření konceptu zpětné elektromotorické
 síly na IPMSM, kde vystupují rozdílné indukčnosti.
 Stručně řečeno tedy umožňuje snadnou aplikaci metod vyvinutých pro SMPMSM
 založených na zpětné elektromotorické síle i pro IPMSM.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Metody s uzavřenou smyčkou
\end_layout

\begin_layout Standard
Předchozí metody založené na otevřené smyčce jsou limitovány především přesností
, s jakou uvažované parametry v modelu odpovídají skutečným hodnotám stroje.
 Obzvláště při nízkých otáčkách se chyby parametrů mohou nepříznivě ovlivňovat
 dynamiku systému.
 Užitím pozorovatelů založených na uzavřené smyčce lze zvýšit robustnost
 proti nepřesnému určení parametrů, ale i proti šumu v systému obecně 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Holtz2006"

\end_inset

.
 
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Rozšířený Kalmanův filtr 
\end_layout

\begin_layout Standard
Tato metoda poskytuje ve srovnání s ostatními velmi dobré výsledky, je méně
 ovlivněna šumem měření a nepřesností parametrů.
 Je asi nejpoužívanějším nelineárním pozorovatelem pro odhadování stavových
 veličin PMSM.
 Popis jeho aplikace lze nalézt například v 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "PSB1,PEB2,PEB1,Peroutka2009"

\end_inset

.
 Problematičtější je nutnost vhodné volby kovariančních matic.
 Dále je třeba vyřešit problém s konvergencí ke špatnému řešení (symetrie
 
\begin_inset Formula $\left(\omega,\vartheta\right)$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $\left(-\omega,\vartheta+\pi\right)$
\end_inset

).
 Užití rozšířeného Kalmanova filtru je také komplikovanější pro IPMSM s
 různými indukčnostmi kvůli složitějšímu popisu.
 Dalšími nevýhodami jsou vyšší výpočetní a časová náročnost.
 Detailnímu popisu algoritmu rozšířeného Kalmanova filtru a jeho následné
 aplikaci na PMSM bude věnována zvláštní pozornost dále v textu, viz odstavec
 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:EKF-popis"

\end_inset

 a část 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sec:EKF-implementace-matice"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
MRAS (Model Reference Adaptive System)
\end_layout

\begin_layout Standard
Algoritmus využívá redundance dvou různých modelů stroje k určení stejných
 veličin z jiné množiny vstupů.
 Chyba mezi estimovanými veličinami jednotlivých modelů je pak úměrná úhlovému
 posunu mezi dvěma odhadovanými vektory magnetického toku a tedy i úhlu
 natočení stroje.
 Tato chyba je pak obvykle minimalizována PI regulátorem.
 Příkladem je využití napěťového a proudového modelu k určení chyby magnetického
 toku, ze které je následně stanovena rychlost.
 Jinou možností je užít jako jeden z modelů samotný PMSM.
 Nevýhodou této metody je silná závislost na přesnosti parametrů stroje,
 obzvláště na rezistanci statoru.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Jednoduché adaptivní řízení 
\end_layout

\begin_layout Standard
Návrh pro případ známé velikosti toku permanentních magnetů.
 Výhodou je zvládnutí kompenzace konstantního posun napětí, avšak má problémy
 při nízkých otáčkách.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Klouzavý pozorovatel (sliding mode observer)
\end_layout

\begin_layout Standard
Přístup zajišťuje nulovou chybu odhadovaného statorového proudu.
 Dále pak rekonstruuje zpětnou elektromotorickou sílu a vypočítává z ní
 polohu rotoru.
 Opět má problémy při nízkých otáčkách.
 Existuje i iterativní verze klouzavého pozorovatele, viz například 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "PSK1"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Metody založené na neideálních vlastnostech motoru 
\end_layout

\begin_layout Standard
Jejich výhodou je především odstranění kritické závislosti na velikosti
 zpětné elektromotorické síly úměrné otáčkám stroje.
 Tyto metody jsou tedy navrhovány se zamýšleným užitím především pro nízké
 a nulové otáčky.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Vysokofrekvenční (HF) injektáž 
\end_layout

\begin_layout Standard
Metoda je založena na vlastnosti magnetických 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

výčnělků
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

 (saliency) především u IPMSM, případně na lokálních anizotropiích v důsledku
 saturace magnetickým tokem typickými pro SMPMSM.
 Detailněji se základní metodou injektáže zabývají v 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "PAB1,PAH1,PSJ1"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Standard
Injektovaný signál je přiváděn na vstup stroje spolu s řízením.
 Generuje točivé nebo střídavé pole ve specifickém, předem určeném prostorovém
 směru.
 Tyto dva rozdílné přístupy jsou také označovány jako 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

rotující napěťový vektor
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

 a 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

pulzující napěťový vektor
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

 v tomto pořadí.
 Jejich srovnání a aplikaci na oba typy PMSM (SM- a I-) lze nalézt v 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "PCB1,PCK1"

\end_inset

.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Výhodou injektáží je necitlivost k nepřesné znalosti parametrů stroje.
 Například články 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "PSL1,PSL3"

\end_inset

 představují injektážní metodu, která nepotřebuje znát parametry stroje.
 V případě 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "PSL3"

\end_inset

 se navíc snaží kompenzovat i negativní vliv invertoru a rozšířit schopnost
 detekce anizotropií i na velmi malé nepravidelnosti typické pro SMPMSM.
 Nevýhodou injektážních metod je spotřeba jistého množství napětí, což snižuje
 dostupné maximální napětí.
 Dalším nedostatkem je užití digitálních filtrů pro zpracování a špatný
 dynamický výkon v důsledku jejich užití.
\end_layout

\begin_layout Standard
Přiblížení základního principu funkce injektážních metod je uvedeno dále
 v textu v odstavci 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:Priblizeni-metody-vysokofrekvenc"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Injektáž velmi vysokých frekvencí
\end_layout

\begin_layout Standard
Tento relativně nový postup prezentovaný v 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "PAP1"

\end_inset

 nedetekuje anizotropie v důsledku saturace případně anizotropie rotoru.
 Místo toho je založena na neideálních vlastnostech (anizotropiích) samotných
 permanentních magnetů.
 Z tohoto důvodu ji lze využít v případech kdy ostatní metody selhávají,
 například z důvodu nepřítomnosti klasických anizotropií.
 Pro správnou funkčnost metody je však nutné užití velmi vysokých frekvencí
 v řádu stovek 
\emph on
kHz
\emph default
.
 Nevýhodou je nutnost volby optimální hodnoty frekvence specificky pro konkrétní
 typ magnetu.
 Dále pak to, že se jedná o relativně novou metodu, která zatím není detailněji
 prozkoumána.
 
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Nízkofrekvenční (LF) injektáž 
\end_layout

\begin_layout Standard
Nízkofrekvenční injektáž je založena na injektování nízké frekvence do 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset

 osy, to způsobí změnu v otáčkách indikující chybu odhadu a z ní je pak
 možné odhadnout polohu.
 Metoda je založena na jiném principu než vysokofrekvenční injektáže a výstupky
 již nejsou nutnou podmínkou pro její funkčnost.
 Použitelnost tohoto přístupu závisí na momentu setrvačnosti stroje a pro
 jeho velké hodnoty selhává.
 Dalším nedostatkem pak je pomalá dynamická odezva.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
INFORM (Indirect flux detection by on-line reactance measurement) 
\end_layout

\begin_layout Standard
Jedná se o metodu použitelnou pro určení polohy PMSM při nízkých a nulových
 otáčkách.
 Je založena na měření proudové odezvy vyvolané přepínáním invertoru s pulzně-ší
řkovou modulací (PWM) a užitím těchto proudů k výpočtu polohy rotoru.
 Výhodou je jednoduchý výpočet a dále to, že není třeba rovnic pro motor
 a tedy je metoda necitlivá na změnu a nepřesné hodnoty parametrů.
 Oproti tomu je však citlivá na chyby toku, které způsobují špatný odhad.
 Další nevýhodou je rušení proudů v ustáleném stavu.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Detekce počáteční polohy 
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sub:Detekce-počáteční-polohy"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Pro hladký start PMSM je třeba znát počáteční polohu.
 Obvyklým postupem je užití vhodné excitace stroje k získání této informace.
 Hlavní užívané možnosti excitace jsou:
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Užití impulzního napětí 
\end_layout

\begin_layout Standard
Postup je založen na sycení a změně indukčnosti statoru s pozicí magnetů
 na rotoru.
 Za klidu stroje jsou do statorových fází aplikovány napěťové pulzy a z
 proudů je následně vypočítána informace o poloze.
 Příkladem může být technika představená v 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "PIS1"

\end_inset

, která nevyžaduje znalost parametrů stroje a je možno ji aplikovat i na
 SMPMSM.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Testovací napěťové vektory 
\end_layout

\begin_layout Standard
Napěťové vektory v různých prostorových směrech jsou aplikovány do stroje
 a je měřena proudová odezva.
 Nejvyšší odezva pak indikuje pozici rotoru.
 Funkčnost metody je založena na saturaci statorového jádra.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Vysokofrekvenční testovací signál 
\end_layout

\begin_layout Standard
Počáteční poloha je získávána z odezvy na injektovaný proudový nebo napěťový
 vysokofrekvenční signál.
 Jedná se o podobný přístup jako vysokofrekvenční injektáže.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Kombinace metod
\end_layout

\begin_layout Standard
Vzhledem k tomu, že každá z výše uvedených metod má své nedostatky, nejlepších
 výsledků je dosahováno jejich vhodnou kombinací.
 Kombinování metod však přináší nové problémy, které je třeba řešit.
 Obecně komplikuje celý návrh a ten se tak stává složitějším.
 Velkým problémem je nutnost navrhnout správné napojení a součinnost jednotlivýc
h kombinovaných metod.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
V 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "PSB1"

\end_inset

 představují bezsenzorové řízení založené na EKF pozorovateli ve spojení
 s PI regulátory.
 To nepotřebuje znát počáteční natočení rotoru ani zátěžný moment.
 PI regulátor napětí lze nastavit se zamčeným rotorem a ve zmiňovaném zdroji
 je řešen i problém s rozpoznáním 
\begin_inset Formula $\mathrm{sign}\,\omega$
\end_inset

.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Článek 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "PEB2"

\end_inset

 je také zaměřen na využití EKF, nyní však v případě IPMSM.
 Návrh je komplikovanější v důsledku uvažování anizotropií stroje, autoři
 se ji však snaží využít k vylepšení výkonu systému.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
V 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "PLU1"

\end_inset

 využívají řízení založené na klouzavém pozorovateli, kde si ale navíc při
 nízkých otáčkách 
\begin_inset Formula $\omega\thickapprox0$
\end_inset

 pomáhají injektováním stejnosměrného proudu do 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset

 osy.
 Nevyužívají však anizotropií ani nijak zvlášť neanalyzují injektovaný signál.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Hybridní metody s injektáží
\end_layout

\begin_layout Standard
Jako hybridní metody budou v textu označovány kombinace nejčastěji používaných
 přístupů pro PMSM, tedy injektáží a technik založených na zpětné elektromotoric
ké síle.
 Užití injektáží je vhodné pro nízké a nulové otáčky, zatímco ve vyšších
 rychlostech způsobuje nežádoucí rušení.
 Oproti tomu přístupy využívající zpětnou elektromotorickou sílu fungují
 pří vyšších otáčkách dobře a pro nízké selhávají.
 Je tedy nasnadě oba typy metod vhodným způsobem zkombinovat a získat tak
 způsob jak odhadovat stavové veličiny v celém rozsahu rychlostí stroje.
 Základní idea tedy je pří nízkých otáčkách využívat odhadů z injektáží
 a při zvýšení otáček injektáže vypnout, aby nezpůsobovali rušení a dále
 se řídit jen na základě odhadů ze zpětné elektromotorické síly.
 Tento postup je použit v 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "PAP2"

\end_inset

, kdy jako estimátor používají adaptivního pozorovatele s referenčním modelem,
 který je pro nízké otáčky doplněn základním návrhem injektáže.
\end_layout

\begin_layout Standard
Důležitou součástí těchto metod je způsob, jakým se vyřeší 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

bezproblémový
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

 přechod z jednoho estimátoru na jiný.
 V 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "PHS1"

\end_inset

 je to například řešeno tak, že stále užívají estimátor rotorového toku
 založený na indukovaných napětích.
 V nízkých otáčkách je pak doplňován injektáží, ta s rostoucími otáčkami
 postupně vymizí.
 Obdobně v 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "PSP1"

\end_inset

 je užit estimátor založený na napěťovém modelu, v nízkých otáčkách je přidána
 vysokofrekvenční injektáž.
 Amplituda injektáže s rostoucími otáčkami lineárně klesá a navíc je nad
 určitou mezní rychlostí úplně vypnuta.
 V 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Vosmik2011"

\end_inset

 je užito kombinace vysokofrekvenční injektáže pro nízké otáčky a rozšířeného
 Kalmanova filtru pro otáčky vyšší, přepínání obou algoritmů je řešeno pomocí
 hystereze.
 Navíc je v citovaném textu detailněji popsán i způsob počáteční detekce
 polohy a polarity rotoru.
\end_layout

\begin_layout Standard
Hybridní metody jsou samozřejmě dále vylepšovány.
 Například v 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "PSP2"

\end_inset

 uzpůsobují standardní hybridní metodu, zejména její injektážní část, aby
 fungovala i s invertorem vybaveným na výstupu 
\emph on
LC
\emph default
 filtrem.
 Toho se užívá zejména k odstranění problému ve střídavých strojích v důsledku
 napájení nesinusovým napětím z invertoru s pulzně šířkovou modulací.
 
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Užití více modelů
\end_layout

\begin_layout Standard
Poměrně dobrých výsledků je také dosahováno při použití metod užívajících
 více současně běžících modelů.
 Z těchto modelů je pak nějakým způsobem vybrán nejlepší, případně je z
 nich přímo počítán odhad stavových veličin.
 Nevýhody tohoto přístupu jsou zřejmé, především se jedná o velkou výpočetní
 náročnost způsobenou právě současným během více modelů.
 Příkladem může být sekvenční metoda Monte Carlo označovaná také jako Particle
 Filter.
 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Smidl2012"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsection
Přiblížení metody vysokofrekvenční injektáží
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sub:Priblizeni-metody-vysokofrekvenc"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
V tomto odstavci bude přiblížen základní princip fungování vysokofrekvenčních
 injektáží pro PMSM s různými indukčnostmi 
\begin_inset Formula $L_{d}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $L_{q}$
\end_inset

.
 Popis je založeno na 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Hammel2010,Fernandes2010"

\end_inset

.
 Uvažována bude injektáž označovaná jako 
\emph on
pulzující napěťový vektor
\emph default
, kdy je injektáž prováděna v rotorové souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

.
 Konkrétně je do estimované osy 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset

 je injektovaný harmonický signál 
\begin_inset Formula 
\[
u_{d}^{inj}=A_{inj}\cos\left(\omega_{inj}t\right),
\]

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $A_{inj}$
\end_inset

 je amplituda injektovaného signálu a 
\begin_inset Formula $\omega_{inj}$
\end_inset

 pak jeho frekvence.
 Odezva je získávána z proudu v estimované ose 
\begin_inset Formula $q$
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Standard
Vyjdeme z prvních dvou rovnic ze soustavy rovnic (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-pmsm-dq-ldq"

\end_inset

) a dále aplikujeme následující předpoklady 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Fernandes2010"

\end_inset

: 
\end_layout

\begin_layout Enumerate
frekvence injektovaného signálu je dostatečně velká oproti uvažované frekvenci
 otáčení stroje 
\begin_inset Formula $\omega_{inj}\gg\omega$
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Enumerate
otáčky jsou dostatečně nízké, aby byla zanedbatelná zpětná elektromotorická
 síla a poklesy napětí v důsledku rezistance obvodu
\end_layout

\begin_layout Enumerate
uvažujeme pouze jednoduchou anizotropii, zde reprezentovanou rozdílnými
 indukčnostmi 
\begin_inset Formula $L_{d}\neq L_{q}$
\end_inset

 
\end_layout

\begin_layout Standard
Na základě těchto předpokladů je možno vyloučit interakci vysokofrekvenčního
 signálu s 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

mechanickou
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

 částí stroje a zjednodušit původní rovnice na vysokofrekvenční model stroje
 ve tvaru
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
\frac{di_{d}}{dt} & = & \frac{1}{L_{d}}u_{d},\nonumber \\
\frac{di_{q}}{dt} & = & \frac{1}{L_{q}}u_{q}.\label{eq:inj-hf-model}
\end{eqnarray}

\end_inset

Dále zaveďme označení, kdy 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 reprezentuje skutečný úhel natočení rotoru, 
\begin_inset Formula $\hat{\vartheta}$
\end_inset

 jeho odhad a veličina 
\begin_inset Formula $\theta$
\end_inset

 představuje chybu tohoto odhadu 
\begin_inset Formula $\theta=\vartheta-\hat{\vartheta}$
\end_inset

.
 Průběh injektáže je pak následující:
\end_layout

\begin_layout Standard
Nejdříve je injektovaný vysokofrekvenční signál do estimované osy 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset

 (označíme jako 
\begin_inset Formula $\hat{d}$
\end_inset

)
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\tilde{u}_{\hat{d}} & = & u_{\hat{d}}+A_{inj}\cos\left(\omega_{inj}t\right),\\
\tilde{u}_{\hat{q}} & = & u_{\hat{q}},
\end{eqnarray*}

\end_inset

 kde 
\begin_inset Formula $u$
\end_inset

 značí řídící zásah navržený regulátorem, tedy bez injektáže, a 
\begin_inset Formula $\tilde{u}$
\end_inset

 řídící zásah s injektáží.
 Následně provedeme transformaci z estimovaného rotorového 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 do (skutečného) statorového 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 souřadného systému pomocí vztahu (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:transformace_d-q_na_al-be"

\end_inset

), tedy rotaci o 
\begin_inset Formula $\hat{\vartheta}$
\end_inset

: 
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\tilde{u}_{\alpha} & = & u_{\alpha}+A_{inj}\cos\left(\omega_{inj}t\right)\cos\hat{\vartheta},\\
\tilde{u}_{\beta} & = & u_{\beta}+A_{inj}\cos\left(\omega_{inj}t\right)\sin\hat{\vartheta},
\end{eqnarray*}

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $u_{\alpha\beta}$
\end_inset

 představují zjednodušené označení pro transformované původní řídící zásahy
 
\begin_inset Formula $u_{\hat{d}\hat{q}}$
\end_inset

.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Řídící zásahy 
\begin_inset Formula $\tilde{u}_{\alpha\beta}$
\end_inset

 jsou použity ve stroji, ten je reprezentován rovnicemi vysokofrekvenčního
 modelu (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:inj-hf-model"

\end_inset

) v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 a proto provedeme transformaci (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:transformace_al-be_na_d-q"

\end_inset

), nyní ale se skutečnou hodnotou 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

, protože uvažujeme, že ta je samotnému stroji (případně jeho simulátoru)
 známa, výsledkem jsou řídící zásahy
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\tilde{u}_{d} & = & u_{d}+A_{inj}\cos\left(\omega_{inj}t\right)\cos\hat{\vartheta}\cos\vartheta+A_{inj}\cos\left(\omega_{inj}t\right)\sin\hat{\vartheta}\sin\vartheta,\\
\tilde{u}_{q} & = & u_{q}-A_{inj}\cos\left(\omega_{inj}t\right)\cos\hat{\vartheta}\sin\vartheta+A_{inj}\cos\left(\omega_{inj}t\right)\sin\hat{\vartheta}\cos\vartheta,
\end{eqnarray*}

\end_inset

kde opět 
\begin_inset Formula $u_{dq}$
\end_inset

 značí řídící zásah navržený regulátorem, tedy bez injektáže, a 
\begin_inset Formula $\tilde{u}_{dq}$
\end_inset

 řídící zásah s injektáží, nyní však ve skutečné souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 a nikoliv v estimované.
 Transformované řízení 
\begin_inset Formula $\tilde{u}_{dq}$
\end_inset

 nyní aplikujeme ve vysokofrekvenčním modelu (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:inj-hf-model"

\end_inset

) a vypočteme proudy 
\begin_inset Formula $i_{dq}$
\end_inset

, kdy se v podstatě jedná o integraci.
 Dále provedeme zjednodušení výsledných vztahů pomocí základních goniometrických
 vzorců a užijeme označení 
\begin_inset Formula $\theta=\vartheta-\hat{\vartheta}$
\end_inset

:
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\tilde{i}_{d} & = & i_{d}+\frac{A_{inj}}{L_{d}\omega_{inj}}\sin\left(\omega_{inj}t\right)\cos\theta,\\
\tilde{i}_{q} & = & i_{q}-\frac{A_{inj}}{L_{q}\omega_{inj}}\sin\left(\omega_{inj}t\right)\sin\theta,
\end{eqnarray*}

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $\tilde{i}_{dq}$
\end_inset

 představuje proudy na výstupu a pod označení 
\begin_inset Formula $i_{dq}$
\end_inset

 byly zahrnuty zbývající členy z integrace, tedy integrace napětí 
\begin_inset Formula $u_{dq}$
\end_inset

 a případné integrační konstanty.
\end_layout

\begin_layout Standard
Návrh systému předpokládá měření proudů ve statorových souřadnicích a tedy
 je nutné provést transformaci (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:transformace_d-q_na_al-be"

\end_inset

) do souřadného systému 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

:
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\tilde{i}_{\alpha} & = & i_{\alpha}+\frac{A_{inj}}{\omega_{inj}}\sin\left(\omega_{inj}t\right)\left(\frac{\cos\theta\cos\vartheta}{L_{d}}+\frac{\sin\theta\sin\vartheta}{L_{q}}\right),\\
\tilde{i}_{\beta} & = & i_{\beta}+\frac{A_{inj}}{\omega_{inj}}\sin\left(\omega_{inj}t\right)\left(\frac{\cos\theta\sin\vartheta}{L_{d}}-\frac{\sin\theta\cos\vartheta}{L_{q}}\right),
\end{eqnarray*}

\end_inset

kde jako 
\begin_inset Formula $i_{\alpha\beta}$
\end_inset

 označíme transformované proudy 
\begin_inset Formula $i_{dq}$
\end_inset

.
 Dále je ještě třeba převést proudy pomocí transformace (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:transformace_al-be_na_d-q"

\end_inset

) do estimované rotorové souřadné soustavy 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

, ve které probíhá vyhodnocení
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\tilde{i}_{\hat{d}} & = & i_{\hat{d}}+\frac{A_{inj}}{\omega_{inj}}\sin\left(\omega_{inj}t\right)\left(\frac{\cos^{2}\theta}{L_{d}}+\frac{\sin^{2}\theta}{L_{q}}\right),\\
\tilde{i}_{\hat{q}} & = & i_{\hat{q}}+\frac{A_{inj}}{\omega_{inj}}\sin\left(\omega_{inj}t\right)\left(\frac{\sin\theta\cos\theta}{L_{d}}-\frac{\sin\theta\cos\theta}{L_{q}}\right).
\end{eqnarray*}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Nyní je třeba vhodně získat modulovaný vysokofrekvenční signál na frekvenci
 
\begin_inset Formula $\omega_{inj}$
\end_inset

 z proudu v estimované 
\begin_inset Formula $q$
\end_inset

 ose, tento signál označíme 
\begin_inset Formula $i_{q}^{inj}$
\end_inset

 a jeho hodnota v čase je
\begin_inset Formula 
\[
i_{q}^{inj}=\frac{A_{inj}}{\omega_{inj}}\sin\left(\omega_{inj}t\right)\sin\theta\cos\theta\left(\frac{1}{L_{d}}-\frac{1}{L_{q}}\right),
\]

\end_inset

tedy na nosném vysokofrekvenčním signálu 
\begin_inset Formula $\sin\left(\omega_{inj}t\right)$
\end_inset

 je modulována hodnota
\begin_inset Formula 
\[
\frac{A_{inj}\left(L_{q}-L_{d}\right)}{2\omega_{inj}L_{d}L_{q}}\sin2\theta.
\]

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Izolovat přímo vysokofrekvenční signál však není snadné a proto se používá
 následující postup: Proud v estimované ose 
\begin_inset Formula $q$
\end_inset

 násobíme vysokofrekvenčním signálem na frekvenci 
\begin_inset Formula $\omega_{inj}$
\end_inset

 s vhodným časovým posunem.
 Ilustrujme to na funkci 
\begin_inset Formula $\sin\left(\omega_{inj}t\right)$
\end_inset

, kdy získáme
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
\tilde{i}_{\hat{q}}\sin\left(\omega_{inj}t\right)=i_{\hat{q}}\sin\left(\omega_{inj}t\right)+\frac{A_{inj}\left(L_{q}-L_{d}\right)}{2\omega_{inj}L_{d}L_{q}}\sin2\theta\sin^{2}\left(\omega_{inj}t\right).\label{eq:inj-signal-pred-lpf}
\end{equation}

\end_inset

Na tento signál následně aplikujeme low-pass filtr a získáme hodnotu
\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
\frac{A_{inj}\left(L_{q}-L_{d}\right)}{4\omega_{inj}L_{d}L_{q}}\sin2\theta.\label{eq:inj-modul-signal}
\end{equation}

\end_inset

Důvodem pro tento výsledek je fakt, že low-pass filtr odstraňuje ze signálu
 vysoké frekvence a ponechává nízké.
 Uvažujme jeho krajní případ, tedy filtr, který ponechá v nějakém časovém
 horizontu pouze nejnižší frekvenci odpovídající střední hodnotě signálu
 a vypočtěme střední hodnotu signálu (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:inj-signal-pred-lpf"

\end_inset

) přes jednu periodu.
 Vzhledem k frekvenci signálu 
\begin_inset Formula $\omega_{inj}$
\end_inset

 je periodou například interval 
\begin_inset Formula $\left\langle 0,\frac{2\pi}{\omega_{inj}}\right\rangle $
\end_inset

, dále předpokládejme, že tato perioda je dostatečně krátká, abychom v jejím
 průběhu mohli považovat funkce 
\family roman
\series medium
\shape up
\size normal
\emph off
\bar no
\strikeout off
\uuline off
\uwave off
\noun off
\color none
\lang english

\begin_inset Formula $i_{\hat{q}}$
\end_inset


\family default
\series default
\shape default
\size default
\emph default
\bar default
\strikeout default
\uuline default
\uwave default
\noun default
\color inherit
\lang czech
 a 
\begin_inset Formula $\theta$
\end_inset

 za konstantní v čase.
 Střední hodnota signálu (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:inj-signal-pred-lpf"

\end_inset

) přes periodu pak je
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\frac{\omega_{inj}}{2\pi}\int_{0}^{\frac{2\pi}{\omega_{inj}}}\tilde{i}_{\hat{q}}\sin\left(\omega_{inj}t\right)dt & = & i_{\hat{q}}\frac{\omega_{inj}}{2\pi}\int_{0}^{\frac{2\pi}{\omega_{inj}}}\sin\left(\omega_{inj}t\right)dt+\\
 & + & \frac{A_{inj}\left(L_{q}-L_{d}\right)}{2\omega_{inj}L_{d}L_{q}}\sin2\theta\frac{\omega_{inj}}{2\pi}\int_{0}^{\frac{2\pi}{\omega_{inj}}}\sin^{2}\left(\omega_{inj}t\right)dt\\
 & = & 0\cdot i_{\hat{q}}+\frac{\omega_{inj}}{2\pi}\cdot\frac{\pi}{\omega_{inj}}\cdot\frac{A_{inj}\left(L_{q}-L_{d}\right)}{2\omega_{inj}L_{d}L_{q}}\sin2\theta\\
 & = & \frac{A_{inj}\left(L_{q}-L_{d}\right)}{4\omega_{inj}L_{d}L_{q}}\sin2\theta.
\end{eqnarray*}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Výsledek (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:inj-modul-signal"

\end_inset

) lze nalézt například v 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "PCB1,PSJ1,PSP1,PSP2"

\end_inset

.
 Následně lze hodnoty (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:inj-modul-signal"

\end_inset

) použít k získání lepšího odhadu polohy 
\begin_inset Formula $\hat{\vartheta}$
\end_inset

.
 Není však příliš vhodném získávat odhad 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 z (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:inj-modul-signal"

\end_inset

) přímým výpočtem, protože takovýto výsledek by byl velmi nepřesný.
 Je tomu tak proto, že samotná hodnota (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:inj-modul-signal"

\end_inset

) je relativně nepřesná v důsledku demodulace a dále může být značně zatížena
 šumem.
 Výhodnější proto je použít vhodný zpětnovazební regulátor, například PI,
 a regulovat hodnotu (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:inj-modul-signal"

\end_inset

) úměrnou chybě odhadu 
\begin_inset Formula $\vartheta-\hat{\vartheta}$
\end_inset

 na nulu.
 Další možností jak zpřesnit výsledek získaný demodulací vysokofrekvenčního
 signálu je užití Kalmanova filtru 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Parasiliti2002"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Standard
Dále je třeba upozornit na nedostatky injektážní metody, které plynou ze
 zápisu (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:inj-modul-signal"

\end_inset

).
 Především je zřejmá nezbytnost předpokladu 
\begin_inset Formula $L_{d}\neq L_{q}$
\end_inset

, protože v případě rovnosti je hodnota (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:inj-modul-signal"

\end_inset

) zřejmě rovna nule.
 Dalším problémem je, že v (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:inj-modul-signal"

\end_inset

) nevystupuje přímo hodnota 
\begin_inset Formula $\theta$
\end_inset

, ale hodnota 
\begin_inset Formula $\sin2\theta$
\end_inset

 a vztah je tedy nelineární.
 Budeme-li chtít využít lineární zpětnovazební regulátor pro regulaci 
\begin_inset Formula $\theta$
\end_inset

 na nulu, lze jej použít pouze pro malé výchylky 
\begin_inset Formula $\theta$
\end_inset

, kdy dostatečně přesně platí aproximace 
\begin_inset Formula $\sin x\approx x$
\end_inset

.
 I v případě, že tento problém vyřešíme, metoda bude stále fungovat pouze
 pro odchylky 
\begin_inset Formula $\theta$
\end_inset

 v omezeném intervalu 
\begin_inset Formula $\theta\in\left(-\frac{\pi}{2},\frac{\pi}{2}\right\rangle $
\end_inset

 v důsledku kratší periody funkce 
\begin_inset Formula $\sin2x$
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Section
Metody řízení
\end_layout

\begin_layout Standard
Tato část bude věnována základním postupům užívaným pro řízení synchronních
 strojů.
 V případě zpětnovazebních strategií je nutno regulátoru poskytnout informace
 o stavu.
 Tato informace je v senzorovém návrhu získávána pomocí čidla, pro bezsenzorový
 návrh je třeba užít některý z přístupů zmiňovaných v předchozí části.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Požadavky na řízení
\end_layout

\begin_layout Standard
Cílem řízení systému je obvykle dosažení optimální shody se zadanými požadavky.
 Ty jsou většinou reprezentovány referenčním signálem, který dostává regulátor
 na svůj vstup spolu s hodnotami pozorování systému.
 Pro mnoho regulátorů je obvyklé uvažovat jako referenční hodnotu nulu,
 příkladem může být PI regulátor nebo standardní lineárně kvadratický regulátor.
 Požadavek řízení na nenulové hodnoty je pak třeba vhodně ošetřit.
 Příklad takového postupu představuje úprava lineárně kvadratického řízení
 pro PMSM v části 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sec:Linearne-kvadraticky-regulator"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Standard
Nejen pro PMSM ale pro motory obecně představuje obvykle referenční signál
 požadavek na otáčky.
 Další možností je požadovaný moment nebo případně požadovaná poloha u servomoto
rů.
 Přičemž posledně jmenovaná možnost řízení polohy zatím zřejmě není příliš
 vhodná ve spojení s bezsenzorovým PMSM kvůli problematice určování polohy
 v nízkých a nulových otáčkách.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Skalární řízení
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sub:Skalarni-rizeni"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Skalární řízení je často využíváno v asynchronních strojích, je však možné
 užít jej i pro PMSM.
 Detailněji je popsáno například v 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "shfpmsmct2007"

\end_inset

.
 Jeho velkou výhodou je, že se jedná v podstatě o bezsenzorový návrh řízení,
 protože funguje na principu nezpětnovazebního řízení.
 Nevýhodou je pak závislost rychlosti na zátěžném momentu, horší dynamické
 vlastnosti a špatná regulace momentu.
 I přes zmíněné nevýhody toto řízení obvykle stačí na jednodušší aplikace
 jako pohon větráků, čerpadel nebo klimatizací 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Pacas2011"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Standard
Toto řízení je také označováno jako 
\begin_inset Formula $V/f$
\end_inset

 nebo volt/hertz řízení, protože regulovanou veličinou je právě poměr napětí
 a frekvence.
 Snahou řízení je udržet poměr napětí a frekvence konstantní.
 Úhlová rychlost rotoru může být určena nepřímo výpočtem z frekvence napájecího
 napětí.
 Tato hodnota může být považována za hodnotu skutečných otáček stroje, pokud
 zátěžný moment nepřesáhne kritickou hodnotu.
 Pro řízení ale skutečnou hodnotu otáček stroje znát nepotřebujeme, algoritmus
 totiž pracuje ve stručnosti následovně:
\end_layout

\begin_layout Standard
Z požadovaných otáček se určí frekvence 
\begin_inset Formula $f$
\end_inset

, ta slouží jako referenční signál pro regulátor.
 Ten pak řídí poměr napětí a frekvence 
\begin_inset Formula $V/f$
\end_inset

 tak, aby byl konstantní.
 Na jeho výstupu získáme amplitudu napětí 
\begin_inset Formula $V$
\end_inset

.
 Řídící napětí pro PMSM v 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 souřadnicích je pak ve tvaru 
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
u_{\alpha} & = & V\cos(2\pi ft),\\
u_{\beta} & = & V\sin(2\pi ft).
\end{eqnarray*}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsection
Přímé řízení momentu
\end_layout

\begin_layout Standard
Přímé řízení momentu (Direct Torque Control, DTC) se užívá, když je potřeba
 vysoký výkon vzhledem k dynamice momentu.
 Je řízen přímo moment stroje a základní princip je následující: Kruhová
 trajektorie statorového toku se rozdělí na šest symetrických částí.
 Velikosti vektorů statorového toku a elektromagnetického momentu v souřadnicích
 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 je pak držena v předem stanovených mezích prostřednictvím vhodného spínání
 přímo jedné ze šesti kombinací na invertoru.
 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "shfpmsmct2007,vcmdtc2006"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Touto metodou text již dále nezabývá a je zde uvedena jen pro úplnost.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Vektorové řízení
\end_layout

\begin_layout Standard
Jedná se asi o velmi často využívaný řídící algoritmus.
 Je aplikován pro řízení v kombinaci s estimátorem založeným na zpětné elektromo
torické síle, injektáži i v hybridních verzích v mnoha publikovaných textech
 jako 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "PEB2,PIC1,PIE1,PSJ1,PSM1,Peroutka2009,PSP1,PSP2,PSL2"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Standard
Dle 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "shfpmsmct2007"

\end_inset

 vektorové řízení odstraňuje většinu nevýhod skalárního řízení a v porovnání
 s ním poskytuje velmi dobrý výkon.
 Jedná se o řízení zpětnovazební a umožňuje samostatné řízení toku i momentu,
 potřebuje však znát odhady stavových veličin stroje včetně mechanických.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Vektorové řízení je obvykle implementováno na základě vhodné kombinace PI
 regulátorů.
 Jinou možnost nabízí využít lineárně kvadratického regulátoru, který umožní
 daleko větší variabilitu návrhu.
 Jeho implementace v praxi je však komplikovaná z důvodu znatelně větší
 výpočetní náročnosti.
 Užití lineárně kvadratického regulátoru pro řízení PMSM není zatím v literatuře
 příliš zmiňováno, výjimkou je 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Molavi2008"

\end_inset

, kde ovšem neuvažují bezsenzorový návrh.
\end_layout

\begin_layout Standard
V následujícím odstavci bude popsán PI regulátor a na něm založená implementace
 vektorového řízení.
 Popisu lineárně kvadratického přístupu bude věnována samostatná část v
 následující kapitole v části 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:Linearne-kvadraticky-regulator-obec-popis"

\end_inset

 a jeho aplikace na PMSM pak bude uvedena dále v části 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sec:Linearne-kvadraticky-regulator"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
PI regulátor
\end_layout

\begin_layout Standard
PI (proporcionálně integrační) regulátor je jednoduchý systém, který v sobě
 kombinuje dvě základní části: Proporcionální část, což je ve své podstatě
 zesilovač a integrální část reprezentovanou integrátorem.
 V tomto systému se vyskytují dvě konstanty 
\begin_inset Formula $K_{p}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $K_{i}$
\end_inset

, které je třeba vhodně nastavit.
 Základní implementace je následovná:
\begin_inset Formula 
\[
x_{t}=\mathrm{PI}\left(e_{t},K_{p},K_{i}\right)=K_{p}e_{t}+K_{i}\intop_{0}^{t}e_{\tau}d\tau.
\]

\end_inset

A v diskrétní verzi pak
\begin_inset Formula 
\[
x_{t}=\mathrm{PI}\left(e_{t},K_{p},K_{i}\right)=K_{p}e_{t}+K_{i}\sum_{k=0}^{t}e_{k}.
\]

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Tento regulátor je výhodné užít v případě, kdy chceme vyregulovat 
\begin_inset Formula $e_{k}$
\end_inset

, obvykle reprezentující odchylku od požadované hodnoty, na nulu.
 V některých případech bychom si vystačili s proporcionální složkou, integrální
 složka však dodává lepší stabilitu a schopnost odstranit konstantní regulační
 odchylku.
 Cenou za to je pomalejší konvergence 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Astrom2008"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Vektorové PI řízení
\end_layout

\begin_layout Standard
Vektorové PI řízení je implementováno na základě popisu v 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Peroutka2009,shfpmsmct2007"

\end_inset

.
 Uvažujeme reprezentaci stroje v 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 souřadném systému.
 Vektorové řízení je zpětnovazební a je tedy potřeba znát odhady úhlu natočení
 
\begin_inset Formula $\hat{\vartheta}$
\end_inset

 a otáček 
\begin_inset Formula $\hat{\omega}$
\end_inset

 rotoru stroje.
 Základní struktura regulátoru pak využije zpětné vazby z otáček, kdy první
 regulátor reguluje odchylku estimovaných otáček 
\begin_inset Formula $\hat{\omega}$
\end_inset

 od požadované referenční hodnoty 
\begin_inset Formula $\overline{\omega}$
\end_inset

 na nulu.
 Výstupem je pak referenční proud 
\begin_inset Formula $\overline{i_{q}}$
\end_inset

.
 Referenční proud 
\begin_inset Formula $\overline{i_{d}}$
\end_inset

 volíme nulový, aby bylo dosaženo maximálního momentu.
 Tento postup bude ilustrován na diskretizované rovnici pro otáčky ze soustavy
 (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:diskretni-system-dq-ls"

\end_inset

)
\family roman
\series medium
\shape up
\size normal
\emph off
\bar no
\noun off
\color none
\lang english

\begin_inset Formula 
\[
\omega_{t+1}\text{=}d\omega_{t}+ei_{q,t},
\]

\end_inset


\family default
\series default
\shape default
\size default
\emph default
\bar default
\noun default
\color inherit
\lang czech
přičemž zanedbáváme poslední člen se zátěžným momentem.
 Požadované hodnoty bychom chtěli dosáhnout v následujícím kroku a tedy
 získáme rovnici
\begin_inset Formula 
\[
\overline{\omega}-d\omega=ei_{q}.
\]

\end_inset

 
\begin_inset Formula $\overline{i_{q}}$
\end_inset

 pak můžeme získat pomocí PI regulátoru s vhodnými konstantami 
\begin_inset Formula 
\[
\overline{i_{q}}=\mathrm{PI}(\overline{\omega}-\omega,K_{p,i},K_{i,i}).
\]

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Referenční hodnoty proudů jsou následně porovnány s estimovanými hodnotami
 
\begin_inset Formula $i_{d}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $i_{q}$
\end_inset

 a jejich odchylky jsou regulovány na nulu.
 Toto je provedeno pro každou složku zvlášť a výstupem jsou řídící napětí
 v souřadnicích 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

, tedy 
\begin_inset Formula $u_{d}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $u_{q}$
\end_inset

.
 Postupujeme obdobně s rovnicemi proudů ze soustavy (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:diskretni-system-dq-ls"

\end_inset

)
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
i_{d,t+1} & = & ai_{d,t}+\Delta t\cdot i_{q,t}\omega_{t}+cu_{d,t},\\
i_{q,t+1} & = & ai_{q,t}-\Delta t\cdot i_{d,t}\omega_{t}-b\omega_{t}+cu_{q,t},
\end{eqnarray*}

\end_inset

kde prozatím zanedbáme členy s 
\begin_inset Formula $\pm\Delta t\cdot i_{q,d}\omega$
\end_inset

, dále pak člen 
\begin_inset Formula $-b\omega_{t}$
\end_inset

 a chceme dosáhnout požadovaných hodnot 
\begin_inset Formula $\overline{i_{d}}=0$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $\overline{i_{q}}$
\end_inset

, které byly získány v předchozím kroku.
 To vede na následující tvar
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
-ai_{d} & = & cu_{d},\\
\overline{i_{q}}-ai_{q} & = & cu_{q}.
\end{eqnarray*}

\end_inset

Napětí 
\begin_inset Formula $u_{d}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $u_{q}$
\end_inset

 můžeme opět získat pomocí PI regulátorů ve tvaru 
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
u_{d} & = & \mathrm{PI}(-i_{d},K_{p,u},K_{i,u}),\\
u_{q} & = & \mathrm{PI}(\overline{i_{q}}-i_{q},K_{p,u},K_{i,u}).
\end{eqnarray*}

\end_inset

Následně je ještě vhodné provést korekce v důsledku zanedbaných členů a
 to ve tvaru
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
u_{d} & = & u_{d}-L_{s}\overline{i_{q}}\overline{\omega},\\
u_{q} & = & u_{q}+\psi_{pm}\overline{\omega}.
\end{eqnarray*}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Konkrétní implementace použitá v simulacích v kapitole 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "chap:Experimenty"

\end_inset

  vychází z 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Peroutka2009"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Chapter
Teorie řízení
\end_layout

\begin_layout Standard
Kapitola se zabývá teoretickým pohledem na problematiku řízení.
 Velká pozornost je zde věnována pojmu duální řízení.
 Tato koncepce zde bude jednak obecně popsána, ale budou uvedeny i konkrétní
 případy jak ji řešit.
 Důraz přitom bude kladen především na jednoduché suboptimální algoritmy,
 které jsou dostatečně jednoduché, aby byla, alespoň teoreticky, možná jejich
 aplikace v reálném čase.
\end_layout

\begin_layout Standard
Dále budou uvedeny aposteriorní Cramer-Raovy meze jako nástroj využitelnému
 k porovnání jednotlivých algoritmů, především z pohledu, jak dobře dokáží
 zlepšit pozorovatelnost systému.
 Tato kapitola však bude obsahovat i popis klasických technik pro řízení
 a odhadování, které jsou často užívány v této práci.
 Jedná se o algoritmus rozšířeného Kalmanova filtru a lineárně kvadratický
 regulátor.
\end_layout

\begin_layout Section
Rozdělení řídících algoritmů
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sec:Rozdeleni-ridicich-algoritmu"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Algoritmy užívané pro řízení systémů obecně, tedy nejen PMSM, lze rozdělit
 na základě jejich charakteristických vlastností do několika skupin.
 Toto rozdělení je obzvláště výhodné při práci se suboptimálními metodami.
 Rozčlenění je provedeno na základě dostupnosti pozorování (měření) stavu
 systému pro návrh řídícího zásahu a vychází z 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "BarShalom1974"

\end_inset

:
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Řídicí strategie založené na otevřené smyčce
\end_layout

\begin_layout Standard
V otevřené smyčce (open-loop) předpokládáme, že není dostupné žádné měření
 stavu systému.
 Řídící zásah je tedy navrhován pouze na základě znalosti struktury systému
 a stanovených požadavků, například ve formě referenčního signálu.
 Vzhledem k tomu, že tento přístup pouze navrhuje řídící zásahy a již nijak
 nevyhodnocuje jejich skutečný dopad, výsledky často nejsou dostačující
 pro náročnější aplikace.
 Příkladem užití může být skalární volt/hertz řízení pro PMSM, viz odstavec
 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:Skalarni-rizeni"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Zpětnovazební řídící strategie
\end_layout

\begin_layout Standard
Oproti předchozí kategorii je zde zavedena zpětná vazba (feedback), která
 v každém časovém kroku 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

 poskytuje měření 
\begin_inset Formula $y_{t}$
\end_inset

.
 Dostupná znalost o systému v čase 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

 jsou tedy, kromě jeho struktury, všechna měření 
\begin_inset Formula $y_{1},\ldots,y_{t}$
\end_inset

 až do času 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

.
 Dále však již nepředpokládáme žádnou znalost o budoucích měřeních.
 Tento přístup je také označován jako pasivně adaptivní, protože regulátor
 se 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

učí
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

 na základě měření, ale nijak tomuto učení aktivně nepomáhá.
 Tedy informace, které se o systému dozví, získává v jistém smyslu náhodou
 a ne záměrně.
 Příklad tohoto přístupu představují klasické techniky pro řízení PMSM jako
 vektorové řízení založené na PI nebo LQ regulátorech ve spojení s nějakým
 běžným estimátorem založeným na zpětné elektromotorické síle, například
 EKF.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Řídící strategie založená na uzavřené smyčce
\end_layout

\begin_layout Standard
Nejdříve je třeba poznamenat, že jak uvádějí autoři 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "BarShalom1974"

\end_inset

, není často v literatuře zdůrazňován a rozlišován rozdíl mezi strategií
 založené na uzavřené smyčce (closed-loop) a zpětnovazební strategií (feedback).
 Řídící strategie pracující v uzavřené smyčce uvažuje všechna budoucí pozorování
 a tedy využívá znalosti, že smyčka zůstane uzavřena až do konce uvažovaného
 časového horizontu.
 Tuto znalost se snaží zužitkovat, především v tom smyslu, že současný řídící
 zásah může ovlivnit nejistotu týkající se budoucích stavů, to je také nazýváno
 jako 
\emph on
duální efekt
\emph default
.
 V tomto případě může vhodný řídící zásah 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

pomoci
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

 učení (odhadování) tím, že snižuje nejistotu budoucích stavů a přístup
 pak lze označit za aktivně adaptivní.
 Právě této problematice se detailněji věnují následující části zabývající
 se duálním řízením.
\end_layout

\begin_layout Section
Teorie duálního řízení
\end_layout

\begin_layout Standard
Duální řízení je obvykle využíváno v systémech s neurčitostí, představovanou
 například neznámými parametry, nepozorovatelnými stavovými veličinami nebo
 samotnou strukturou systému.
 Snahou je tuto neurčitost snížit a poskytnout řízení srovnatelné kvality,
 jako v případě stejného systému bez neurčitosti.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Charakteristickým rysem duálního řízení je, že obsahuje dvě hlavní části:
 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset


\emph on
opatrnou
\emph default

\begin_inset Quotes grd
\end_inset

 a 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset


\emph on
budící
\emph default

\begin_inset Quotes grd
\end_inset

.
 
\emph on
Opatrná
\emph default
 část, má za cíl pokud možno co nejlépe kontrolovat systém a snažit se dosáhnout
 optimální shody s požadavky.
 Oproti tomu 
\emph on
budící
\emph default
 část hledá optimální budící signál, který pomáhá co nejlépe určit neznámé
 veličiny systému.
 Tyto části jdou však proti sobě a cílem duálního řízení je nalézt mezi
 nimi vhodný kompromis.
 
\end_layout

\begin_layout Subsection
Úloha optimálního řízení
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sub:uloha-optimalniho-rizeni"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Nejdříve bude stručně popsána obecná úloha optimálního řízení a postup jak
 nalézt její řešení.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Formulace úlohy 
\end_layout

\begin_layout Standard
Základní formulace problému optimálního řízení pro časově diskrétní obecně
 nelineární systém dle 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "adaptDC2004"

\end_inset

 je:
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
x_{t+1} & = & f_{t}\left(x_{t},p_{t},u_{t},\xi_{t}\right),\quad t=0,1,\ldots,T-1,\\
p{}_{t+1} & = & \upsilon_{t}\left(p_{t},\varepsilon_{t}\right),\\
y_{t} & = & h_{t}\left(x_{t},\eta_{t}\right),
\end{eqnarray*}

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $x_{t}$
\end_inset

 je vektor stavu, 
\begin_inset Formula $p_{t}$
\end_inset

 vektor neznámých parametrů, 
\begin_inset Formula $u_{t}$
\end_inset

 vektor řídících vstupů, 
\begin_inset Formula $y_{t}$
\end_inset

 vektor výstupů systému, vektory 
\begin_inset Formula $\xi_{t}$
\end_inset

, 
\begin_inset Formula $\varepsilon_{t}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $\eta_{t}$
\end_inset

 představují nezávislý náhodný bílý šum s nulovou střední hodnotou a známým
 rozptylem, vše je uvažováno v čase 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $f_{t}$
\end_inset

, 
\begin_inset Formula $\upsilon_{t}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $h_{t}$
\end_inset

 jsou známé vektorové funkce.
 Počáteční hodnoty 
\begin_inset Formula $x_{0}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $p_{0}$
\end_inset

 předpokládáme také známé.
 Množinu výstupů a vstupů systému dostupných v čase 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

 označujeme jako 
\emph on
informační vektor
\emph default
 
\begin_inset Formula $I_{t}=\left\{ y_{t},\ldots,y_{0},u_{t-1},\ldots,u_{0}\right\} $
\end_inset

, kde 
\begin_inset Formula $t=1,\ldots,T-1$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $I_{0}=\left\{ y_{0}\right\} $
\end_inset

.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Dále uvažujeme, že požadavky na systém jsou zadány v podobě aditivní ztrátové
 funkce ve tvaru 
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
J=\mathrm{\mathbf{E}}\left\{ \sum_{t=0}^{T-1}g_{t+1}\left(x_{t+1},u_{t}\right)\right\} ,\label{eq:dclossfunc}
\end{equation}

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $g_{t+1}$
\end_inset

 jsou známe kladné konvexní skalární funkce.
 Střední hodnota 
\begin_inset Formula $\mathrm{\mathbf{E}}$
\end_inset

 je počítána vzhledem k všem náhodným veličinám (
\begin_inset Formula $x_{0}$
\end_inset

, 
\begin_inset Formula $p_{0}$
\end_inset

, 
\begin_inset Formula $\xi_{t}$
\end_inset

, 
\begin_inset Formula $\varepsilon_{t}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $\eta_{t}$
\end_inset

, kde 
\begin_inset Formula $t=0,1,\ldots,T-1$
\end_inset

).
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Obecné řešení
\end_layout

\begin_layout Standard
Problémem optimálního řízení je nalezení takové řídící strategie 
\begin_inset Formula $u_{t}=u_{t}(I_{t})$
\end_inset

 ze známé množiny přípustných hodnot řízení 
\begin_inset Formula $U_{t}$
\end_inset

, která minimalizuje ztrátovou funkci 
\begin_inset Formula $J$
\end_inset

 danou rovnicí (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:dclossfunc"

\end_inset

).
\end_layout

\begin_layout Standard
Optimální řešení tohoto problému může být nalezeno rekurzivně užitím dynamického
 programování, kdy je v čase zpět prováděna minimalizace zapsaná pomocí
 rovnic
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
V_{T-1}\left(I_{T-1}\right) & = & \min_{u_{T-1}\in U_{T-1}}\mathrm{\mathbf{E}}\left\{ g_{T}\left(x_{T},u_{T-1}\right)\mid I_{T-1}\right\} ,\\
V_{t}\left(I_{t}\right) & = & \min_{u_{t}\in U_{t}}\mathrm{\mathbf{E}}\left\{ g_{t+1}\left(x_{t+1},u_{t}\right)+V_{t+1}\left(I_{t+1}\right)\mid I_{t}\right\} ,
\end{eqnarray*}

\end_inset

pro 
\begin_inset Formula $t=T-2,T-3,\ldots,0$
\end_inset

.
 Funkce 
\begin_inset Formula $V$
\end_inset

 vystupující v předchozích rovnicích je nazývána 
\emph on
Bellmanova 
\emph default
funkce.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Výše popsaný postup představuje zdánlivě jednoduchý způsob, jak nalézt řešení
 úlohy optimálního řízení.
 Skutečné provedení tohoto výpočtu však naráží na celou řadu praktických
 komplikací, které činí tuto úlohu obecně neřešitelnou analyticky i numericky.
 Hlavními komplikacemi jsou jednak výpočet střední hodnoty a minimalizace,
 ale hlavně problémy spojené s funkcí 
\begin_inset Formula $V$
\end_inset

.
 Bellmanova funkce 
\begin_inset Formula $V$
\end_inset

 totiž závisí na informačním vektoru, který zahrnuje všechny předchozí interakce
 se systémem (pozorování a řízení) a proto je funkcí obecně značně velkého
 počtu proměnných.
 Tuto funkci je navíc třeba uchovávat mezi jednotlivými časovými kroky v
 její plné reprezentaci jako funkce, ne pouze její hodnotu ve vybraném bodě.
 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "BarShalom3000,BertsekasDPOC,adaptDC2004"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsection
Duální řízení
\end_layout

\begin_layout Standard
Řešení úlohy optimálního řízení je známo jen v několika málo speciálních
 případech a jinak je třeba spoléhat na užití vhodných aproximací a suboptimální
ch algoritmů.
 Přitom je však třeba zachovat některé důležité vlastnosti původního optimálního
 postupu.
\end_layout

\begin_layout Standard
A.
 Feldbaum zavedl ve svých raných pracích z 60.
 let minulého století pojem 
\emph on
duálního efektu
\emph default
, tedy vlastnosti, kdy řídící zásah ovlivňuje nejen stav systému, ale také
 neurčitost tohoto stavu.
 Dále postuloval dvě hlavní vlastnosti, které by optimální řízení, a tedy
 i jeho případná aproximace, mělo mít: 1) opatrně řídí systém, tak aby splnil
 referenční požadavky a 2) budí (excituje) systém za účelem snížení jeho
 neurčitost a zlepšení kvality řízení v budoucnu.
 Důležité je tedy aktivní získávání informace a z tohoto důvodu se musí
 jednat o algoritmus založený na uzavřené smyčce (closed-loop).
\end_layout

\begin_layout Standard
Jak již bylo předznamenáno v předchozí části 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sec:Rozdeleni-ridicich-algoritmu"

\end_inset

, většina klasických metod pro řízení a estimaci obecně spadá do kategorie
 zpětnovazebních strategií (feedback) a tedy trpí nedostatky, které se snaží
 duální řízení odstranit.
 Jedná se o oddělení řídící a estimační části, které následně pracují nezávisle,
 i když obecně tyto dvě části nezávislé nejsou a navzájem se ovlivňují.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Dalším nedostatkem je předpoklad, že odhad poskytnutý estimátorem se rovná
 skutečné hodnotě stavové veličiny.
 Tento přístup je označován jako 
\emph on
Certainty Equivalence
\emph default
 (CE).
 Oproti tomu duální řízení obvykle předpokládá stavové veličiny jako náhodné
 veličiny a uchovává si o nich statistickou informaci.
 Příkladem může být, že odhad z estimátoru uvažujeme ve tvaru střední hodnoty
 a variance dané veličiny a předpokládáme, že skutečná hodnota pochází například
 z normálního rozdělení s těmito parametry.
 Z tohoto pohledu přístup CE předpokládá, že skutečná hodnota je rovna střední
 hodnotě.
 Duální řízení tedy na rozdíl od postupů založených na CE principu uvažuje
 kromě odhadu stavové veličiny i to, jak je tento odhad přesný a tomu také
 přizpůsobuje řídící zákroky.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Je-li použito pouze opatrné řízení pro stochastický systému s neurčitostí,
 lze jeho chování obvykle označit jako 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

opatrné
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

, tedy takové, aby nedošlo ke zvyšování dopadu neurčitostí na celkovou ztrátu.
 Oproti tomu řízení využívající duálního efektu může být méně opatrné a
 přidat budící signál, aby snížilo neurčitost v budoucnu a tím celkově vylepšilo
 své výsledky.
 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "BarShalom3000,BarShalom1974,adaptDC2004"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsection
Hyperstav
\end_layout

\begin_layout Standard
V případě deterministického systému jsou všechny potřebné informace zachyceny
 v jeho stavu 
\begin_inset Formula $x_{t}$
\end_inset

, protože spolu s následujícími řídícími akcemi plně určují jeho budoucí
 vývoj.
 Ve stochastickém případě je však třeba uvažovat všechna předchozí pozorování
 a řídící zásahy, tedy informační vektor 
\begin_inset Formula $I_{t}$
\end_inset

.
 Nutnost pracovat s celým vektorem, jehož velikost roste v čase, je však
 značným problémem pro nalezení optimálního řízení takového systému.
 Snahou jak tento problém řešit je nalezení popisu označovaného jako 
\emph on
dostatečná statistika
\emph default
, která zachycuje všechny podstatné informace obsažené v 
\begin_inset Formula $I_{t}$
\end_inset

, ale současně původní informační vektor redukuje a má tedy menší dimenzi.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Důležitým příkladem dostatečné statistiky je podmíněné rozdělení pravděpodobnost
i stavu 
\begin_inset Formula $x{}_{t}$
\end_inset

 za podmínky informačního vektoru 
\begin_inset Formula $I_{t}$
\end_inset

.
 V případě, že je toto rozdělení normální, stačí k jeho popisu první dva
 momenty, tedy vektor střední hodnoty a kovarianční matice.
 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "BarShalom3000,BertsekasDPOC"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Jedním z příkladů využití předchozího konceptu je algoritmus předložený
 v 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Kim2006"

\end_inset

: Jako výchozí zde slouží klasicky definovaný stavu systému 
\begin_inset Formula $x_{t}$
\end_inset

 v čase 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

.
 Dále je užíváno EKF jako estimátoru, který v každém čase poskytne odhad
 stavu 
\begin_inset Formula $\hat{x}_{t}$
\end_inset

, ale kromě tohoto odhadu poskytuje i odhad kovariance stavu reprezentovaný
 maticí 
\begin_inset Formula $P_{t}$
\end_inset

, detailněji viz odstavec 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:EKF-popis"

\end_inset

.
 Nyní je definován vektor rozšířeného stavu -- 
\emph on
hyperstavu
\emph default
 v čase 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

 jako původní stav 
\begin_inset Formula $x_{t}$
\end_inset

, ke kterému jsou navíc přidány prvky matice 
\begin_inset Formula $P_{t}$
\end_inset

.
 Z důvodu symetrie není třeba přidávat celou matici 
\begin_inset Formula $P_{t}$
\end_inset

, ale stačí jen její horní nebo dolní trojúhelník.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Na systém popsaný hyperstavem lze již aplikovat nějaký klasický algoritmus,
 například LQG.
 V tom případě je pak algoritmus EKF na systém použit dvakrát.
 Poprvé formálně na původní stav a následně na hyperstav.
 Výhodou tohoto přístupu je, že kromě odhadu samotných stavových veličin,
 jsou k dispozici i odhady jejich kovariancí a je možno s nimi pracovat
 při návrhu řízení.
 Hlavními nevýhodami jsou růst velikost hyperstavu (obecně kvadraticky s
 velikostí původního stavu) a dále komplikace při výpočtu derivací rovnic
 EKF na stavu.
 
\end_layout

\begin_layout Section
Metody pro duální řízení
\end_layout

\begin_layout Standard
Suboptimální metody, které sice nenaleznou optimální řešení, ale snaží se
 zachovat hlavní duální rysy, lze rozdělit do dvou hlavních skupin: metody
 založené na aproximacích (implicitní) a založené na reformulaci problému
 (explicitní).
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Aproximativní metody jsou obvykle složitější a výpočetně náročnější.
 To často vede k volbě hrubějších aproximací, které mohou vést až ke ztrátě
 duálních rysů a nedostačujícímu výkonu.
 Oproti tomu je reformulace více flexibilnější a uvažuje ztrátovou funkci
 jako součet dvou členů.
 Jeden z nich slouží pro kontrolu ztráty v důsledku odchylky od referenčních
 požadavků a druhý pak kontroluje míru neurčitosti.
 Takto navržené řízení je jednoduché, ale obvykle není zajištěno trvalé
 buzení, což opět vede k nedostačujícímu výkonu.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Je proto snahou oba přístupy vhodně kombinovat a využit výhod obou za současného
 potlačení jejich nedostatků.
 Příkladem takového postupu je bikriteriální metoda, která bude podrobněji
 popsána dále.
 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "adaptDC2004"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsection
Přehled metod 
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sub:Prehled-metod-dualniho-rizeni"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Následující přehled představuje vybrané suboptimální algoritmy využitelné
 k řešení úlohy duálního řízení.
 Vybírány byly především nejjednodušší algoritmy, které by teoreticky umožnily
 implementaci v reálném čase pro řízení synchronních strojů.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Bikriteriální metoda
\end_layout

\begin_layout Standard
Bikriteriální metoda je založena na relativně jednoduchém principu.
 Ve snaze splnit obě hlavní vlastnosti duálního řízení (opatrnost a buzení)
 je ztrátová funkce rozdělena na dvě části, proto se také metoda nazývá
 bikriteriální.
 První ztrátová funkce odpovídá takzvanému 
\emph on
opatrnému řízení
\emph default
, které navrhuje tím menší řídící zásahy, čím je větší variance neznámých
 parametrů (proto opatrné).
 Nesnaží se však primárně tuto varianci nijak snížit.
 Druhá ztrátová funkce představuje kritérium pro optimální buzení.
 Tyto dvě ztrátové funkce je třeba současně minimalizovat.
 Jejich minimalizace ale jde obecně z podstaty problému proti sobě, navíc
 optimální budící zásah bývá zpravidla neomezeně velký.
 Proto je zvolen následující postup:
\end_layout

\begin_layout Enumerate
nejdříve je nalezeno optimální opatrné řízení
\end_layout

\begin_layout Enumerate
dále je vytyčena množina přípustných řešení kolem řízení nalezeného v bodě
 (1), například se může jednat o interval
\end_layout

\begin_layout Enumerate
druhá ztrátová funkce pro optimální buzení je minimalizována již pouze v
 rámci množiny přípustných řešení z bodu (2)
\end_layout

\begin_layout Standard
Konkrétní realizace hledání optimálního řídícího zásahu (minimalizace) pak
 již závisí na řešeném problému.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
\begin_inset Formula $\rho$
\end_inset

-aproximace 
\end_layout

\begin_layout Standard
Jako 
\begin_inset Formula $\rho$
\end_inset

-aproximace označujeme celý soubor suboptimálních přístupů ke zjednodušení
 řešení úlohy optimálního řízení, kdy se snažíme aproximovat pravděpodobnostní
 míru neznámých stavů a parametrů systému.
 Dále lze při užití této metody snadno nalézt odpovídající kategorii řídícího
 algoritmu, viz část 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sec:Rozdeleni-ridicich-algoritmu"

\end_inset

.
 Dle 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "DSF1,DAF1,adaptDC2004"

\end_inset

 je problematika 
\begin_inset Formula $\rho$
\end_inset

-aproximací formulována následovně: 
\end_layout

\begin_layout Standard
Hledání suboptimální řídící strategie je založeno na minimalizaci modifikované
 ztrátové funkce
\begin_inset Formula 
\[
J_{t}\left(I_{t},\rho_{t}\right)=\mathrm{\mathbf{E}}_{\rho_{t}}\left\{ \sum_{i=t}^{T-1}g_{t+1}\left(x_{i+1},u_{i}\right)\mid I_{t}\right\} .
\]

\end_inset

V čase 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

 je řídící strategie 
\begin_inset Formula $u_{t}(I_{t})$
\end_inset

 nalezena pomocí aproximace podmíněné hustoty pravděpodobnosti stavů a parametrů
 systému pro budoucí časové kroky
\begin_inset Formula 
\[
\rho_{t}=\mathrm{p}\left(x_{t+i},p_{t+i}\mid I_{t+i}\right),
\]

\end_inset

pro 
\begin_inset Formula $i=0,1,\ldots,T-t-1$
\end_inset

, kde 
\begin_inset Formula $\mathrm{p}$
\end_inset

 značí hustotu pravděpodobnosti.
\end_layout

\begin_layout Standard
Pro různé volby 
\begin_inset Formula $\rho_{t}$
\end_inset

 pak můžeme získat následující přístupy:
\end_layout

\begin_layout Itemize

\emph on
Řídící strategie s otevřenou smyčkou
\emph default
 (open-loop, OL) uvažuje systém bez zpětné vazby a optimální řízení je hledáno
 z apriorní informace o stavech a parametrech systému.
 Tento zjednodušující předpoklad je ekvivalentní aproximaci
\begin_inset Formula 
\[
\rho_{t}=\left\{ \mathrm{p}\left(x_{t+i},p_{t+i}\mid I_{t+i}\right)=\mathrm{p}\left(x_{t+i},p_{t+i}\mid I_{0}\right),i=0,\ldots,T-t-1\right\} .
\]

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Itemize

\emph on
Zpětnovazební řídící strategie s otevřenou smyčkou
\emph default
 (open-loop feedback, OLF) také uvažuje systém bez zpětné vazby, ale jen
 pro budoucích časové kroky (
\begin_inset Formula $t+1$
\end_inset

 až 
\begin_inset Formula $T$
\end_inset

), v současném časovém kroku 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

 zpětnou vazbu uvažuje.
 Pozorování 
\begin_inset Formula $y_{t}$
\end_inset

 jsou tedy použita k estimaci stavů i parametrů systému, ale pouze v současném
 časovém kroku 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

, v budoucích již ne.
 Opět lze formulovat pomocí 
\begin_inset Formula $\rho$
\end_inset

-aproximace jako
\begin_inset Formula 
\[
\rho_{t}=\left\{ \mathrm{p}\left(x_{t+i},p_{t+i}\mid I_{t+i}\right)=\mathrm{p}\left(x_{t+i},p_{t+i}\mid I_{t}\right),i=0,\ldots,T-t-1\right\} .
\]

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Itemize
Pro srovnání zde bude uvedena i aproximace, která vede na již zmiňovaný
 přístup 
\emph on
Certainty Equivalence 
\emph default
(CE):
\begin_inset Formula 
\begin{align*}
\rho_{t} & =\left\{ \mathrm{p}\left(x_{t+i},p_{t+i}\mid I_{t+i}\right)\right.\\
= & \left.\delta\left(x_{t+i}-\hat{x}_{t+i}\right)\delta\left(p_{t+i}-\hat{p}_{t+i}\right),i=0,\ldots,T-t-1\right\} ,
\end{align*}

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $\delta$
\end_inset

 značí Diracovu delta funkci a 
\begin_inset Formula $\hat{x}_{t+i}=\mathrm{\mathbf{E}}\left\{ x_{k+i}\mid I_{t+i}\right\} $
\end_inset

, 
\begin_inset Formula $\hat{p}_{t+i}=\mathrm{\mathbf{E}}\left\{ p_{k+i}\mid I_{t}\right\} $
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Itemize

\emph on
Částečný CE přístup
\emph default
 (PCE) je založen na vhodné kombinaci předchozích postupů CE a OLF.
 Definujme rozšířený stavový vektor jako 
\begin_inset Formula $z_{t}^{T}=\left(\begin{array}{cc}
x_{t}^{T} & p_{t}^{T}\end{array}\right)$
\end_inset

, tedy jako vektor sdružující původní stav systému a jeho neznámé parametry.
 Tento vektor následně rozdělíme na dvě části s prázdným průnikem 
\begin_inset Formula $z_{1,t}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $z_{2,t}$
\end_inset

.
 Nyní aplikujeme na část 
\begin_inset Formula $z_{1}$
\end_inset

 zjednodušující předpoklad CE a na část 
\begin_inset Formula $z_{2}$
\end_inset

 předpoklad OLF.
 To odpovídá následující 
\begin_inset Formula $\rho$
\end_inset

-aproximaci
\begin_inset Formula 
\begin{align*}
\rho_{t} & =\left\{ \mathrm{p}\left(z_{1,t+i},z_{2,t+i}\mid I_{t+i}\right)\right.\\
= & \left.\delta\left(z_{1,t+i}-\hat{z}_{1,t+i}\right)\mathrm{p}\left(z_{2,t+i}\mid I_{t}\right),i=0,\ldots,T-t-1\right\} ,
\end{align*}

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $\mathrm{p}\left(z_{1,t+i},z_{2,t+i}\mid I_{t+i}\right)=\mathrm{p}\left(z_{t+i}\mid I_{t+i}\right)=\mathrm{p}\left(x_{t+i},p_{t+i}\mid I_{t+i}\right).$
\end_inset

 Samotné rozdělení vektoru 
\begin_inset Formula $z$
\end_inset

 na dvě části je třeba vyřešit s ohledem na konkrétní strukturu systému,
 pro který je řízení navrhováno.
 Vhodnou volbou může být například označit jako 
\begin_inset Formula $z_{1}$
\end_inset

 stavové veličiny, které jsou přímo pozorovány.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
V případě výše uvedených případů 
\begin_inset Formula $\rho$
\end_inset

-aproximací se jedná o neduální zjednodušení původního problému.
 S výhodou však lze užít kombinace například s bikriteriální metodou.
 Příkladem takového využití je postup uvedený v 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Flidr2011"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Řešení LQG problému pomocí teorie her
\end_layout

\begin_layout Standard
Výpočetně relativně málo náročné řešení diskrétního LQG problému duálního
 řízení je představeno v 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "DCS1"

\end_inset

.
 Na řešení problému se užívá teorie her, kde hledáme optimální znáhodněnou
 strategii.
 Výsledkem pak je, že optimální řešení přeformulovaného problému duálního
 řízení je vážený průměr konečného počtu standardních LQG optimálních regulátorů.
 Jako váhové faktory jsou brány zobecněné věrohodnostní poměry.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Injektáže jako duální řízení
\end_layout

\begin_layout Standard
Na injektáže lze z jistého směru pohlížet také jako na duální řízení.
 Především v sobě kombinují obě žádoucí vlastnosti, opatrnost a buzení.
 Opatrnost je reprezentována konkrétním použitým regulátorem, který se snaží
 co nejlépe sledovat cíl řízení.
 Injektovaný signál pak představuje buzení, které napomáhá k určení parametrů
 stroje.
\end_layout

\begin_layout Standard
V základním návrhu je přidáván vysokofrekvenční signál stále, bez ohledu
 na okolnosti a tedy tento návrh se příliš nesnaží o nalezení kompromisu
 mezi opatrným řízením a buzením.
 Velkou výhodou ale je, že to příliš nevadí, obzvláště při nízkých otáčkách,
 protože vysokofrekvenční signál má minimální vliv na samotný chod stroje.
 Současně ale poskytuje relativně dobrý odhad natočení rotoru, jehož kvalita
 nezávisí na otáčkách, ale pouze na anizotropiích stroje.
\end_layout

\begin_layout Standard
Jistý krok směrem k hledání kompromisu mezi opatrností a buzením lze pozorovat
 u hybridních metod, které buď plynule, nebo jednorázově přepínají mezi
 dvěma modely, s injektáží a bez ní.
 Jeden je určen pro dobrou estimaci a druhý pro nízké ztráty při řízení.
 To vede k velkému zlepšení, protože přídavný signál je injektován, jen,
 když je opravdu potřeba.
\end_layout

\begin_layout Standard
Hlavním problémem injektáží z hlediska duálního řízení je, že se jedná o
 přístup pouze pro jeden konkrétní případ, který byl navržen s využitím
 konkrétních vlastností PMSM a pro předem určený účel.
 Injektovaný vysokofrekvenční signál je užívaný z důvodu menšího vlivu na
 chod samotného stroje.
 Další důvod pro jeho užití je relativně snadné zpracování a vyhodnocení
 pomocí metod analýzy signálu, které lze snadno implementovat hardwarově
 (filtry, demodulace, fázový závěs).
 Problémem injektovaného signálu jsou pak jeho parametry, jako amplituda
 a frekvence, ty jsou zpravidla nalézány experimentálně.
\end_layout

\begin_layout Standard
Dalším zásadním problémem je, že injektáže fungují pouze na motory s anizotropie
mi nějakého typu a jejich aplikace na SMPMSM je tedy značně omezena.
 Jedná se tedy sice o funkční metodu, kterou však lze aplikovat pouze na
 podskupinu všech dostupných strojů.
\end_layout

\begin_layout Standard
Je tedy na místě položit otázku, jestli takovýto přídavný signál může být
 optimálním buzením a nebo mu být alespoň v nějakém smyslu blízko.
 Odpovědět samozřejmě není snadné z důvodu praktické neřešitelnosti problému
 nalezení optimálního duálního řízení.
 Ve prospěch injektáží, a zejména hybridních metod, mluví výsledky praktických
 experimentů na skutečných motorech, proti nim pak zejména to, že byly navrhován
y bez ohledu na optimalitu a hledání kompromisu mezi opatrností a buzením.
 Nicméně se jedná o dobrý základ, který je vhodný k bližšímu prostudování
 při návrhu méně náročných metod duálního řízení.
\end_layout

\begin_layout Section
Aposteriorní Cramer-Raovy meze
\end_layout

\begin_layout Standard
Při vyhodnocování efektivity jednotlivých použitých algoritmů je výhodné
 mít k dispozici prostředek k jejich srovnání.
 K tomuto účelu lze použít aposteriorních Cramer-Raových mezí (Posterior
 Cramer-Rao Bounds, PCRB).
 Interpretace PCRB je zjednodušeně taková, že představují 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

množství informace
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

, které je o dané veličině produkováno na výstupu systému 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Scharf1993"

\end_inset

.
 Konkrétněji se jedná o dolní mez střední kvadratické chyby 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "TichavskyPCRB"

\end_inset

.
 Tedy reprezentuje minimální chybu, které se odhadovací algoritmus v uvažovaném
 případě dopustí.
 PCRB lze tedy využít ke srovnání jednotlivých uvažovaných duálních algoritmů
 v tom smyslu, že je možné vyhodnocovat, jak každý z nich dokáže zlepšit
 odhad stavových veličin a zvýšit pozorovatelnost v kritických režimech.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Následující popis PCRB včetně její specializace pro nelineární filtraci
 a dále pro Gaussovské hustoty je převzat z 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "TichavskyPCRB"

\end_inset

, kde je možné nalézt i detaily odvození zmiňovaných vztahů.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Definice
\end_layout

\begin_layout Standard
Nechť 
\begin_inset Formula $x$
\end_inset

 představuje vektor měřených dat a 
\begin_inset Formula $\theta$
\end_inset

 je 
\begin_inset Formula $r$
\end_inset

-rozměrný odhadovaný náhodný parametr.
 Dále nechť 
\begin_inset Formula $p_{x,\theta}\left(X,\Theta\right)$
\end_inset

 je sdružená hustota pravděpodobnosti dvojice 
\begin_inset Formula $\left(x,\theta\right)$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $g\left(x\right)$
\end_inset

 je funkce 
\begin_inset Formula $x$
\end_inset

, která je odhadem 
\begin_inset Formula $\theta$
\end_inset

.
 Pak PCRB chyby odhadu má tvar
\begin_inset Formula 
\[
P=\mathrm{\mathbf{E}}\left\{ \left[g(x)-\theta\right]\left[g(x)-\theta\right]^{T}\right\} \geq J^{-1},
\]

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $J$
\end_inset

 je Fischerova informační matice rozměru 
\begin_inset Formula $r\times r$
\end_inset

 s prvky
\begin_inset Formula 
\[
J_{ij}=\mathrm{\mathbf{E}}\left[-\frac{\partial^{2}\log p_{x,\theta}(X,\Theta)}{\partial\Theta_{i}\partial\Theta_{j}}\right],
\]

\end_inset

pro 
\begin_inset Formula $i,j=1,\ldots,r$
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Nelineární filtrace
\end_layout

\begin_layout Standard
Pro případ filtrace jsou parametry odhadovány postupně v průběhu času na
 základě rekurzivních vzorců.
 Sdruženou hustotu pravděpodobnosti lze rozepsat jako součin podmíněných
 hustot a vypočítat pro každý čas matici 
\begin_inset Formula $J_{t}$
\end_inset

, kde 
\begin_inset Formula $J_{t}^{-1}$
\end_inset

 představuje spodní mez střední kvadratické chyby odhadu 
\begin_inset Formula $x_{t}$
\end_inset

.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Uvažujme nelineární filtrační problém se systémem
\lang english

\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
x_{t+1} & = & f_{t}(x_{t},w_{t}),\nonumber \\
z_{t} & = & h_{t}(x_{t},v_{t}),\label{eq:PCRB-system}
\end{eqnarray}

\end_inset


\lang czech
kde 
\begin_inset Formula $x_{t}$
\end_inset

 je stav systému v čase 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

, 
\begin_inset Formula $z_{t}$
\end_inset

 je pozorování v čase 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

, 
\begin_inset Formula $w$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $v$
\end_inset

 jsou vzájemně nezávislé bílé procesy a 
\begin_inset Formula $f_{t}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $h_{t}$
\end_inset

 jsou obecně nelineární funkce.
 Pak je možné počítat rekurzivně posloupnost aposteriorních informačních
 matic 
\begin_inset Formula $J_{t}$
\end_inset

 pro odhad stavu 
\begin_inset Formula $x_{t}$
\end_inset

 jako
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
J_{t+1}=D_{t}^{22}-D_{t}^{21}\left(J_{t}+D_{t}^{11}\right)^{-1}D_{t}^{12},\label{eq:PCRB-rovnice-obecny-vypoecet}
\end{equation}

\end_inset

kde matice 
\begin_inset Formula $D_{t}$
\end_inset

 jsou dány rovnostmi
\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
D_{t}^{11} & = & \mathrm{\mathbf{E}}\left\{ -\triangle_{x_{t}}^{x_{t}}\log p(x_{t+1}\mid x_{t})\right\} ,\nonumber \\
D_{t}^{12} & = & \mathrm{\mathbf{E}}\left\{ -\triangle_{x_{t}}^{x_{t+1}}\log p(x_{t+1}\mid x_{t})\right\} ,\label{eq:PCRB-rovnice-pro-D}\\
D_{t}^{21} & = & \mathrm{\mathbf{E}}\left\{ -\triangle_{x_{t+1}}^{x_{t}}\log p(x_{t+1}\mid x_{t})\right\} =\left(D_{t}^{12}\right)^{T},\nonumber \\
D_{t}^{22} & = & \mathrm{\mathbf{E}}\left\{ -\triangle_{x_{t+1}}^{x_{t+1}}\log p(x_{t+1}\mid x_{t})\right\} +\mathrm{\mathbf{E}}\left\{ -\triangle_{x_{t+1}}^{x_{t+1}}\log p(z_{t+1}\mid x_{t+1})\right\} .\nonumber 
\end{eqnarray}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Aditivní Gaussovský šum
\end_layout

\begin_layout Standard
Uvažujme speciální případ filtračního problému s aditivním šumem, kdy rovnice
 (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:PCRB-system"

\end_inset

) má tvar
\lang english

\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
x_{t+1} & = & f_{t}(x_{t})+w_{t},\nonumber \\
z_{t} & = & h_{t}(x_{t})+v_{t}\label{eq:PCRB-system-adsum}
\end{eqnarray}

\end_inset


\lang czech
a dále šumy 
\begin_inset Formula $w$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $v$
\end_inset

 jsou Gaussovské s nulovou střední hodnotou a kovariančními maticemi 
\begin_inset Formula $Q_{t}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $R_{t}$
\end_inset

 v tomto pořadí.
 Pak lze rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:PCRB-rovnice-pro-D"

\end_inset

) zjednodušit na tvar
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
D_{t}^{11} & = & \mathrm{\mathbf{E}}\left\{ \left[\nabla_{x_{t}}f_{t}^{T}(x_{t})\right]Q_{t}^{-1}\left[\nabla_{x_{t}}f_{t}^{T}(x_{t})\right]^{T}\right\} ,\nonumber \\
D_{t}^{12} & = & -\mathrm{\mathbf{E}}\left\{ \nabla_{x_{t}}f_{t}^{T}(x_{t})\right\} Q_{t}^{-1},\label{eq:PCRB-rovnice-pro-D-gauss}\\
D_{t}^{22} & = & Q_{t}^{-1}+\mathrm{\mathbf{E}}\left\{ \left[\nabla_{x_{t+1}}h_{t+1}^{T}(x_{t+1})\right]R_{t+1}^{-1}\left[\nabla_{x_{t+1}}h_{t+1}^{T}(x_{t+1})\right]^{T}\right\} .\nonumber 
\end{eqnarray}

\end_inset

Pro úplnost je vhodné uvést, že v případě lineárního systému, to jest lineárních
 funkcí 
\begin_inset Formula $f_{t}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $h_{t}$
\end_inset

, odpovídá rekurzivní výpočet matice 
\begin_inset Formula $J_{t}$
\end_inset

, založený na výše uvedených maticích (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:PCRB-rovnice-pro-D-gauss"

\end_inset

) pro 
\begin_inset Formula $D_{t}$
\end_inset

, výpočtu aposteriorní kovarianční matice Kalmanova filtru 
\begin_inset Formula $P_{t}=J_{t}^{-1}$
\end_inset

, viz 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "TichavskyPCRB"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Section
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sec:LQG-obecne"

\end_inset

Lineárně kvadraticky Gaussovské řízení
\end_layout

\begin_layout Standard
Lineárně kvadraticky Gaussovské řízení (Linear-Quadratic-Gaussian, LQG)
 je jednou ze základních úloh teorie řízení.
 Jak již název této metody napovídá, uplatňuje se pro řízení lineárních
 systémů s kvadratickou ztrátovou funkcí a dále je uvažován aditivní bílý
 Gaussovský šum.
 V takovém případě pak platí separační princip a je možno zvlášť navrhnout
 optimálního pozorovatele a optimální regulátor při současném zachování
 optimality celého návrhu.
 Optimálním pozorovatelem pro tento případ je Kalmanův filtr a optimální
 řešení problému řízení je LQ regulátor.
 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "BertsekasDPOC"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Vzhledem k zamýšlené aplikaci na nelineární točivý stroj však nelze LQG
 přístup přímo aplikovat, je však možno použít jeho zobecnění založené na
 linearizaci nelineárního systému.
 Pro nelineární systém ale obecně neplatí separační princip a zobecněné
 LQG nebude optimální a bude se jednat o CE přístup v důsledku oddělení
 estimační a řídící části.
\end_layout

\begin_layout Standard
Zobecnění Kalmanova filtru představuje rozšířený Kalmanův filtr uvedený
 v následujícím odstavci, zobecnění LQ regulátoru pak bude provedeno v dalším
 odstavci pomocí vhodné linearizace systému.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Rozšířený Kalmanův filtr
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sub:EKF-popis"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Zde bude uvedena základní formulace v textu často zmiňovaného rozšířeného
 Kalmanova filtru (Extended Kalman Filter, EKF).
 Typicky je algoritmus standardního Kalmanova filtru používán jako pozorovatel
 lineárního systému.
 Je však možno jej zobecnit i pro nelineární systémy a pak hovoříme o rozšířeném
 Kalmanově filtru.
 Zobecnění je založeno na jednoduché myšlence, kdy původní nelineární systém
 linearizujeme v každém časovém kroku v okolí odhadu, střední hodnoty a
 kovariance.
 Popis standardního Kalmanova filtru je možno nalézt v 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "BertsekasDPOC"

\end_inset

.
 Následující popis rozšířeného Kalmanova filtru je převzat z 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "ekf2004,ekf2006"

\end_inset

:
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Modelový systém
\end_layout

\begin_layout Standard
Předpokládejme nelineární dynamický systém s aditivním šumem popsaný rovnicemi
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
x_{t} & = & f\left(x_{t-1},u_{t-1}\right)+w_{t-1},\\
y_{t} & = & h\left(x_{t}\right)+v_{t},
\end{eqnarray*}

\end_inset

pro 
\begin_inset Formula $t=1,\ldots,T$
\end_inset

, kde 
\begin_inset Formula $x_{t}$
\end_inset

 je vektor stavu, 
\begin_inset Formula $u_{t}$
\end_inset

 vektor řízení, 
\begin_inset Formula $y_{t}$
\end_inset

 vektor pozorování (měření) a vektory 
\begin_inset Formula $v_{t}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $w_{t}$
\end_inset

 představují na sobě vzájemně nezávislý Gaussovský bílý šum s nulovou střední
 hodnotou a kovariančními maticemi 
\begin_inset Formula $R_{t}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $Q_{t}$
\end_inset

 v tomto pořadí; obecně nelineární funkce 
\begin_inset Formula $f$
\end_inset

 představuje funkci systému a 
\begin_inset Formula $h$
\end_inset

 funkci měření a předpokládáme je známé.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Označme nyní 
\begin_inset Formula $A$
\end_inset

 Jacobiho matici parciálních derivací 
\begin_inset Formula $f$
\end_inset

 dle 
\begin_inset Formula $x$
\end_inset

 v bodě odhadu, tedy 
\begin_inset Formula $\left(A_{t}\right)_{ij}=\frac{\partial f_{i}}{\partial x_{j}}\left(\hat{x}_{t-1},u_{t-1},0\right)$
\end_inset

.
 Obdobně pro funkci 
\begin_inset Formula $h$
\end_inset

 označme 
\begin_inset Formula $C$
\end_inset

 matici derivací 
\begin_inset Formula $\left(C_{t}\right)_{ij}=\frac{\partial h_{i}}{\partial x_{j}}\left(\tilde{x}_{t},0\right)$
\end_inset

, kde 
\begin_inset Formula $\tilde{x}_{t}$
\end_inset

 představuje aproximaci stavu vypočtenou z odhadu bez šumu 
\begin_inset Formula $\tilde{x}_{t}=f\left(\hat{x}_{t-1},u_{t-1},0\right)$
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Algoritmus
\end_layout

\begin_layout Standard
Samotný algoritmus EKF můžeme rozdělit na dvě fáze.
 V první označované jako časová oprava (time update) nebo také 
\emph on
predikce
\emph default
 se vypočítá apriorní odhad stavu a kovarianční matice:
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
\overline{\hat{x}}_{t} & = & f\left(\hat{x}_{t-1},u_{t-1},0\right),\nonumber \\
\overline{P}_{t} & = & A_{t}P_{t-1}A_{t}^{T}+Q_{t-1}.\label{eq:EKF-rovnice-time-upd}
\end{eqnarray}

\end_inset

Ve druhé části označované jako oprava měření (measurement update) neboli
 
\emph on
korekce
\emph default
 pak získáme aposteriorní odhad stavu 
\begin_inset Formula $\hat{x}_{t}$
\end_inset

 a kovarianční matice 
\begin_inset Formula $P_{t}$
\end_inset

:
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
K_{t} & = & \overline{P}_{t}C_{t}^{T}\left(C_{t}\overline{P}_{t}C_{t}^{T}+R_{t}\right)^{-1},\nonumber \\
\hat{x}_{t} & = & \overline{\hat{x}}_{t}+K_{t}\left(y_{t}-h\left(\overline{\hat{x}}_{t},0\right)\right),\label{eq:EKF-rovnice-data-upd}\\
P_{t} & = & \left(I-K_{t}C_{t}\right)\overline{P}_{t},\nonumber 
\end{eqnarray}

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $I$
\end_inset

 značí jednotkovou matici vhodného rozměru.
 Pro úplnost je ještě třeba dodat počáteční apriorní odhady 
\begin_inset Formula $\hat{x}_{0}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $P_{0}$
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Lineárně kvadratický regulátor
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sub:Linearne-kvadraticky-regulator-obec-popis"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Lineárně kvadratický regulátor (Linear-Quadratic, LQ) je primárně navržen
 pro řízení lineárních systémů s kvadratickou ztrátovou funkcí.
 Dále je třeba zmínit, že existuje celá řada různých modifikací a vylepšení
 základního algoritmu, například pro nelineární systémy nebo lepší numerické
 vlastnosti.
 Základní formulace podle 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "BertsekasDPOC"

\end_inset

 je následovná:
\end_layout

\begin_layout Standard
Uvažujme lineární systém 
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
x_{t+1}=A_{t}x_{t}+B_{t}u_{t}+w_{t},\quad t=0,1,\ldots,T-1,\label{eq:lq-obecny-lin-system}
\end{equation}

\end_inset

kde obecně vektorová veličina 
\begin_inset Formula $x_{t}$
\end_inset

 reprezentuje stav systému v časovém kroku 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

, veličina 
\begin_inset Formula $u_{t}$
\end_inset

 řízení v čase 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $w_{t}$
\end_inset

 je vzájemně nezávislý Gaussovský bílý šum s nulovou střední hodnotou a
 známou kovarianční maticí, dále je uvažován konečný diskrétní časový horizont
 
\begin_inset Formula $T$
\end_inset

 kroků.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Kvadratická ztrátová funkce je
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
\mathbf{E}\left\{ x_{T}^{T}Q_{T}x_{T}+\sum_{t=0}^{T-1}\left(x_{t}^{T}Q_{t}x_{t}+u_{t}^{T}R_{t}u_{t}\right)\right\} ,\label{eq:lq-adit-kv-ztrata}
\end{equation}

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $\mathbf{E}$
\end_inset

 značí střední hodnotu, 
\begin_inset Formula $Q_{t}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $R_{t}$
\end_inset

 jsou penalizační matice stavu systému (splnění požadavků řízení), respektive
 penalizace vstupů.
 Na tyto matice jsou kladeny požadavky, že 
\begin_inset Formula $Q_{t}\geq0$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $R_{t}>0$
\end_inset

.
 Při uvažování neúplné informace 
\begin_inset Formula $I_{t}$
\end_inset

 o stavu je optimální řízení 
\family roman
\series medium
\shape up
\size normal
\emph off
\bar no
\noun off
\color none
\lang english

\begin_inset Formula $\mu_{t}$
\end_inset


\family default
\series default
\shape default
\size default
\emph default
\bar default
\noun default
\color inherit
\lang czech
 v každém časovém kroku rovno
\begin_inset Formula 
\[
\mu_{t}(I_{t})=L_{t}\mathrm{\mathbf{E}}\left\{ x_{t}\mid I_{t}\right\} ,
\]

\end_inset

kde matice 
\begin_inset Formula $L_{t}$
\end_inset

 je dána rovností
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
L_{t}=-\left(R_{t}+B_{t}^{T}K_{t+1}B_{t}\right)^{-1}B_{t}^{T}K_{t+1}A_{t},\label{eq:riccati-lqg-matice-L}
\end{equation}

\end_inset

přičemž matice 
\begin_inset Formula $K_{t}$
\end_inset

 získáme rekurzivně z Riccatiho rovnice
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
K_{T} & = & Q_{T},\label{eq:riccati-lqg-matice-K}\\
K_{t} & = & A_{t}^{T}\left(K_{t+1}-K_{t+1}B_{t}\left(R_{t}+B_{t}^{T}K_{t+1}B_{t}\right)^{-1}B_{t}^{T}K_{t+1}\right)A_{t}+Q_{t}.\nonumber 
\end{eqnarray}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Lineárně kvadratický algoritmus s QR rozkladem
\end_layout

\begin_layout Standard
Předchozí výpočet pomocí Riccatiho rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:riccati-lqg-matice-L"

\end_inset

) a (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:riccati-lqg-matice-K"

\end_inset

) však není příliš vhodným z numerických důvodů 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Favier1981"

\end_inset

.
 Místo něj je pro praktické výpočty výhodnější použít například algoritmus
 lineárně kvadratického řízení založený na QR rozkladu 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Favoreel1999"

\end_inset

.
 Tento algoritmus má lepší numerické vlastnosti, umožňuje snadnější výpočet
 maticové inverze (invertována pouze trojúhelníková matice) a lze pomocí
 něj implementovat i složitější kvadratickou ztrátovou funkci (nejen dva
 členy pro penalizaci stavu a vstupů).
\end_layout

\begin_layout Standard
Postup je založen na přepisu kvadratické ztráty do tvaru
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
x_{t+1}^{T}Q_{t}x_{t+1}+u_{t}^{T}R_{t}u_{t}=x_{t+1}^{T}\sqrt{Q_{t}}^{T}\sqrt{Q_{t}}x_{t+1}+u_{t}^{T}\sqrt{R_{t}}^{T}\sqrt{R_{t}}u_{t},\label{eq:lq-kv-ztrata-prepis-odmoc}
\end{equation}

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $\sqrt{\,}$
\end_inset

 je vhodná maticová odmocnina.
 Vzhledem k požadavkům positivní (semi)definitnosti na matice 
\begin_inset Formula $Q_{t}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $R_{t}$
\end_inset

 má tato odmocnina smysl.
 V každém časovém kroku 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

 pak minimalizujeme funkci
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
x_{t+1}^{T}\sqrt{Q_{t}}^{T}\sqrt{Q_{t}}x_{t+1}+u_{t}^{T}\sqrt{R_{t}}^{T}\sqrt{R_{t}}u_{t}+x_{t+1}^{T}\sqrt{\Sigma_{t}}^{T}\sqrt{\Sigma_{t}}x_{t+1},\label{eq:lq-odm-ztrata-se-sigma}
\end{equation}

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $\Sigma_{t}$
\end_inset

 reprezentuje ztrátu v následujících časových krocích až do konce časového
 horizontu, jedná se o rekurzivní součet pozitivních ztrát a tedy maticová
 odmocnina má opět smysl.
 Do tohoto kvadratického výrazu je možno dosadit model vývoje pro 
\begin_inset Formula $x_{t+1}=A_{t}x_{t}+B_{t}u_{t}$
\end_inset

 a následně jej zapsat maticově ve tvaru
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
\left(\begin{array}{c}
u_{t}\\
x_{t}
\end{array}\right)^{T}\left[\begin{array}{cc}
\sqrt{Q_{t}}B_{t} & \sqrt{Q_{t}}A_{t}\\
\sqrt{R_{t}} & 0\\
\sqrt{\Sigma_{t}}B_{t} & \sqrt{\Sigma_{t}}A_{t}
\end{array}\right]^{T}\underset{Z}{\underbrace{\left[\begin{array}{cc}
\sqrt{Q_{t}}B_{t} & \sqrt{Q_{t}}A_{t}\\
\sqrt{R_{t}} & 0\\
\sqrt{\Sigma_{t}}B_{t} & \sqrt{\Sigma_{t}}A_{t}
\end{array}\right]}}\left(\begin{array}{c}
u_{t}\\
x_{t}
\end{array}\right).\label{eq:lq-matic-ztrata-pro-qr}
\end{equation}

\end_inset

Na matici 
\begin_inset Formula $Z$
\end_inset

 následně aplikujeme QR rozklad, to jest 
\begin_inset Formula $Z=Q_{Z}R_{Z}$
\end_inset

 a předchozí vztah upravíme na tvar
\begin_inset Formula 
\[
\left(\begin{array}{c}
u_{t}\\
x_{t}
\end{array}\right)^{T}Z^{T}Z\left(\begin{array}{c}
u_{t}\\
x_{t}
\end{array}\right)=\left(\begin{array}{c}
u_{t}\\
x_{t}
\end{array}\right)^{T}R_{Z}^{T}Q_{Z}^{T}Q_{Z}R_{Z}\left(\begin{array}{c}
u_{t}\\
x_{t}
\end{array}\right)=\left(\begin{array}{c}
u_{t}\\
x_{t}
\end{array}\right)^{T}R_{Z}^{T}R_{Z}\left(\begin{array}{c}
u_{t}\\
x_{t}
\end{array}\right),
\]

\end_inset

kde využijeme vlastnosti 
\begin_inset Formula $Q_{Z}^{T}Q_{Z}=I$
\end_inset

.
 Matice 
\begin_inset Formula $R_{Z}$
\end_inset

 je v horním trojúhelníkovém tvaru, tedy blokově zapsáno
\begin_inset Formula 
\[
R_{Z}=\left[\begin{array}{cc}
R_{uu} & R_{ux}\\
0 & R_{xx}
\end{array}\right].
\]

\end_inset

Ztrátu nyní můžeme zapsat jako
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\left(\begin{array}{c}
u_{t}\\
x_{t}
\end{array}\right)^{T}R_{Z}^{T}R_{Z}\left(\begin{array}{c}
u_{t}\\
x_{t}
\end{array}\right) & = & \left(\begin{array}{c}
R_{uu}u_{t}+R_{ux}x_{t}\\
R_{xx}x_{t}
\end{array}\right)^{T}\left(\begin{array}{c}
R_{uu}u_{t}+R_{ux}x_{t}\\
R_{xx}x_{t}
\end{array}\right)\\
 & = & \left(R_{uu}u_{t}+R_{ux}x_{t}\right)^{T}\left(R_{uu}u_{t}+R_{ux}x_{t}\right)+x_{t}^{T}R_{xx}^{T}R_{xx}x_{t},
\end{eqnarray*}

\end_inset

kterou, vzhledem k její kvadratičnosti a nezávislosti druhého členu na 
\begin_inset Formula $u_{t}$
\end_inset

, zřejmě minimalizujeme volbou 
\begin_inset Formula $u_{t}$
\end_inset

 takovou, že 
\begin_inset Formula $\left(R_{uu}u_{t}+R_{ux}x_{t}\right)=0$
\end_inset

 a tedy volíme 
\begin_inset Formula 
\[
u_{t}=-R_{uu}^{-1}R_{ux}x_{t}.
\]

\end_inset

Matici 
\begin_inset Formula $R_{xx}^{T}R_{xx}$
\end_inset

 pak použijeme do předchozího časového kroku jako novou matici 
\begin_inset Formula $\Sigma$
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Chapter
Aplikace duálního řízení na PMSM
\end_layout

\begin_layout Standard
Tato kapitola je věnována spojení předchozích dvou, tedy aplikaci vybraných
 algoritmů popsaných v kapitole o teorii řízení na konkrétní systém, PMSM,
 uvedený v první kapitole.
 Nejdříve budou uvedeny konkrétní matice používané pro rozšířený Kalmanův
 filtr a následně i pro výpočet aposteriorních Cramer-Raových mezí.
 Dále budou odvozeny různé verze lineárně kvadratického regulátoru jako
 alternativa ke klasicky užívaným PI regulátorům používaným pro vektorové
 řízení PMSM.
 Následovat bude popis algoritmu využívajícího hyperstav, který vychází
 právě z EKF a LQ regulátoru.
 Na závěr této kapitoly bude ještě popsány vybrané verze bikriteriální metody
 a návrh založený na využití injektáží.
\end_layout

\begin_layout Section
Úloha řízení PMSM
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sec:uloha-rizeni-PMSM"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Nejdříve je nutno přesně specifikovat úlohu, jakou se vybranými algoritmy
 pokusíme řešit.
 Této specifikace se dále v textu budeme držet, aby byly zajištěny v jistém
 ohledu stejné podmínky pro všechny algoritmy.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Řízeným systémem bude synchronní motor s permanentními magnety.
 Pro možné nasazení metod využívajících anizotropie předpokládáme v tomto
 stroji různé indukčnosti v osách 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

, tedy 
\begin_inset Formula $L_{d}\neq L_{q}$
\end_inset

.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Dále je uvažován PMSM v bezsenzorovém návrhu, to znamená, že mechanické
 veličiny poloha a otáčky nejsou měřeny.
 Měřenými veličinami jsou pouze proudy v osách 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

.
 Řídící veličiny reprezentované napětími v osách 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 předpokládáme známé před vstupem do řídící elektroniky, skutečná napětí
 měřena nejsou.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Napětí jako řídící veličiny navíc neuvažujeme libovolné, ale pouze z daného
 intervalu 
\begin_inset Formula $\left\langle -U_{max},U_{max}\right\rangle $
\end_inset

.
 To vyjadřuje reálná omezení použitého napájecího zdroje.
\end_layout

\begin_layout Standard
V textu uvažujeme výhradně řízení otáček a referenční signál je tedy předpokládá
n v podobě požadované hodnoty otáček 
\begin_inset Formula $\overline{\omega}_{t}$
\end_inset

 v daném čase 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Protože je nejdříve nutné zvládnout řízení stroje bez zátěže je zátěžný
 moment 
\begin_inset Formula $T_{L}$
\end_inset

 uvažován pro jednoduchost nulový.
\end_layout

\begin_layout Standard
Dále uvažujeme, že na počátku (v nulovém čase) nemáme žádnou informaci o
 poloze hřídele.
 To lze vyjádřit tak, že rozdělení počáteční polohy 
\begin_inset Formula $\vartheta_{0}$
\end_inset

 je uniformní na intervalu 
\begin_inset Formula $\left(-\pi,\pi\right\rangle $
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Standard
Jako univerzální kritérium pro posuzování kvality jednotlivých aplikovaných
 řídících strategií bude brán kvadrát odchylky skutečných a požadovaných
 otáček.
\end_layout

\begin_layout Section
Rozšířený Kalmanův filtr
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sec:EKF-implementace-matice"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
V této práci byl jako pozorovatel používán rozšířený Kalmanův filtr.
 Budeme-li vycházet z popisu PMSM pomocí rovnic (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-pmsm-albe-ls"

\end_inset

) pro stejné nebo (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-pmsm-dq-ldq"

\end_inset

) pro různé indukčnosti, nabízí se více možností za jakých podmínek algoritmus
 EKF použít.
 Pro implementaci je však rozumných pouze několik málo z nich.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Především nemá příliš smysl uvažovat EKF v rotorových souřadnicích 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

.
 Transformace ze statorových souřadnic, ve kterých probíhá měření, do rotorových
 totiž závisí na úhlu natočení 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

, viz rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:transformace_al-be_na_d-q"

\end_inset

).
 Hodnotu tohoto úhlu ale neznáme a navíc se jedná v podstatě o hlavní veličinu,
 kterou chceme pomocí EKF odhadnout.
 Dalším problémem je, že v rovnicích popisujících PMSM (v případě stejných
 i různých indukčností) v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 hodnota 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 vůbec nevystupuje a tedy ji z nich nelze rozumně určit.
 Jistou možností, kdy by mělo smysl uvažovat EKF v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

, je případ, že bychom znali hodnotu 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 nebo její odhad z jiného zdroje.
 Příkladem by mohla být znalost úhlu na základě aplikace vhodné injektážní
 techniky.
 Dále však budeme uvažovat EKF pouze ve statorových souřadnicích, konkrétně
 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Šum
\end_layout

\begin_layout Standard
Algoritmus EKF předpokládá Gaussovský model šumu.
 Vzhledem k popisu neurčitostí v PMSM, odstavec 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:Stochasticky-model-pmsm"

\end_inset

, tento předpoklad splněn není.
 Lze však provést aproximaci hustoty pravděpodobnosti skutečného šumu Gaussovsko
u hustotou s vhodnými parametry.
 Tyto parametry lze buď nalézt na základě teoretické analýzy vlastností
 šumu, jako v 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Peroutka2009"

\end_inset

 nebo je lze nalézt experimentálně.
 V této práci posloužily jako výchozí hodnoty stanovené ve zmiňovaném zdroji
 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Peroutka2009"

\end_inset

, které byly následně experimentálně dopraveny.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Plný model
\end_layout

\begin_layout Standard
Prvním diskutovaným případem bude návrh dále označovaný jako 
\emph on
plný model
\emph default
 a budou uvažovány stejné indukčnosti v osách 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

.
 Všechny veličiny 
\begin_inset Formula $i_{\alpha}$
\end_inset

, 
\begin_inset Formula $i_{\beta}$
\end_inset

, 
\begin_inset Formula $\omega$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 popisující PMSM označíme jako stav 
\begin_inset Formula $x$
\end_inset

.
 Za pozorování 
\begin_inset Formula $y$
\end_inset

 budeme považovat proudy 
\begin_inset Formula $i_{\alpha}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $i_{\beta}$
\end_inset

 doplněné chybou měření.
 Plný model je tedy popsán stavem a měřením
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
x_{t} & = & \left(i_{\alpha,t},i_{\beta,t},\omega_{t},\vartheta_{t}\right)^{T},\\
y_{t} & = & \left(y_{\alpha,t},y_{\beta,t}\right)^{T},
\end{eqnarray*}

\end_inset

 jejichž vývoj v čase je dán rovnicemi modelového systému z části 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:EKF-popis"

\end_inset


\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
x_{t+1} & = & f\left(x_{t},u_{t}\right)+w_{t},\\
y_{t} & = & h\left(x_{t}\right)+v_{t},
\end{eqnarray*}

\end_inset

kde funkce 
\begin_inset Formula $f$
\end_inset

 odpovídá soustavě rovnic (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:diskretni-system-albe-ls"

\end_inset

) a funkce 
\begin_inset Formula $h$
\end_inset

 je pouze identitou na první dvou složkách argumentu.
 Vektory 
\begin_inset Formula $w_{t}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $v_{t}$
\end_inset

 pak reprezentují vzájemně nezávislé bílé Gaussovské šumy s nulovou střední
 hodnotou a známými kovariančními maticemi 
\begin_inset Formula $Q_{t}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $R_{t}$
\end_inset

 v tomto pořadí.
\end_layout

\begin_layout Standard
Pro výpočet rekurzivního algoritmu EKF, rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:EKF-rovnice-time-upd"

\end_inset

) a (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:EKF-rovnice-data-upd"

\end_inset

), je třeba znát Jacobiho matice parciálních derivací 
\begin_inset Formula $A_{t}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $C_{t}$
\end_inset

, kde 
\begin_inset Formula $\left(A_{t}\right)_{ij}=\frac{\partial f_{i}}{\partial x_{j}}\left(\hat{x}_{t-1},u_{t-1},0\right)$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $\left(C_{t}\right)_{ij}=\frac{\partial h_{i}}{\partial x_{j}}\left(\tilde{x}_{t},0\right)$
\end_inset

.
 V tomto případě je výpočet poměrně jednoduchý a výsledné matice jsou 
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
A_{t} & = & \left[\begin{array}{cccc}
a & 0 & b\sin\hat{\vartheta}_{t-1} & b\hat{\omega}_{t-1}\cos\hat{\vartheta}_{t-1}\\
0 & a & -b\cos\hat{\vartheta}_{t-1} & b\hat{\omega}_{t-1}\sin\hat{\vartheta}_{t-1}\\
-e\sin\hat{\vartheta}_{t-1} & e\cos\hat{\vartheta}_{t-1} & d & -e\left(\hat{i}_{\beta,t-1}\sin\hat{\vartheta}_{t-1}+\hat{i}_{\alpha,t-1}\cos\hat{\vartheta}_{t-1}\right)\\
0 & 0 & \Delta t & 1
\end{array}\right],\nonumber \\
C_{t} & = & C=\left[\begin{array}{cccc}
1 & 0 & 0 & 0\\
0 & 1 & 0 & 0
\end{array}\right].\label{eq:matice-ekf-plnymodel-ls}
\end{eqnarray}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsection
Redukovaný model
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sub:EKF-Redukovany-model"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Redukovaný model se snaží usnadnit výpočet algoritmu EKF tím způsobem, že
 zmenšuje uvažovaný stav systému.
 Kritickým místem použití EKF je totiž časově náročná maticová inverze,
 viz část 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:EKF-popis"

\end_inset

.
 Pro plný model má vektor stavu velikost 
\begin_inset Formula $4$
\end_inset

 a tedy je invertována matice o rozměru 
\begin_inset Formula $4\times4$
\end_inset

, oproti tomu redukovaný model užívá pouze stavu velikosti 
\begin_inset Formula $2$
\end_inset

 a inverze matice 
\begin_inset Formula $2\times2$
\end_inset

 je znatelně rychlejší.
\end_layout

\begin_layout Standard
Hlavní myšlenkou je nezahrnovat proudy 
\begin_inset Formula $i_{\alpha}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $i_{\beta}$
\end_inset

 do stavu a definovat je přímo jako měření, tedy
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
x_{t} & = & \left(\omega_{t},\vartheta_{t}\right)^{T},\\
y_{t} & = & \left(i_{\alpha,t},i_{\beta,t}\right)^{T}.
\end{eqnarray*}

\end_inset

 Vyjdeme tedy ze stejných diskrétních rovnic popisujících PMSM (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:matice-ekf-plnymodel-ls"

\end_inset

), ale nyní první dvě rovnice představují měření a druhé dvě vývoj systému.
 Matice pro EKF jsou pak ve tvaru
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
A_{t} & = & \left[\begin{array}{cc}
d & -e\left(\hat{i}_{\beta,t-1}\sin\hat{\vartheta}_{t-1}+\hat{i}_{\alpha,t-1}\cos\hat{\vartheta}_{t-1}\right)\\
\Delta t & 1
\end{array}\right],\nonumber \\
C_{t} & = & \left[\begin{array}{cc}
b\sin\hat{\vartheta}_{t-1} & b\hat{\omega}_{t-1}\cos\hat{\vartheta}_{t-1}\\
-b\cos\hat{\vartheta}_{t-1} & b\hat{\omega}_{t-1}\sin\hat{\vartheta}_{t-1}
\end{array}\right].\label{eq:matice-ekf-redukovanymodel-ls}
\end{eqnarray}

\end_inset

Dále je pak třeba ještě upravit hodnoty kovariančních matic pro šumy.
 Označme kovarianční matice plného stavu jako 
\begin_inset Formula $Q$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $R$
\end_inset

 a předpokládejme, že 
\begin_inset Formula $Q$
\end_inset

 je blokově diagonální s bloky o rozměru 
\begin_inset Formula $2\times2$
\end_inset

, tedy
\begin_inset Formula 
\[
Q=\left[\begin{array}{cc}
Q_{1}\\
 & Q_{2}
\end{array}\right].
\]

\end_inset

 Ze vztahu pro součet dvou normálních náhodných veličin jsou pak kovarianční
 matice pro redukovaný model ve tvaru
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
Q_{red} & = & Q_{2},\\
R_{red} & = & R+Q_{1}.
\end{eqnarray*}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsection
Různé indukčnosti
\end_layout

\begin_layout Standard
V případě plného modelu pro různé indukčnosti 
\begin_inset Formula $L_{d}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $L_{q}$
\end_inset

 je postup zcela analogický, jen výchozí rovnice jsou jiné.
 V praxi jsou však rovnice poměrně složité a proto nejsou uvedeny přímo
 zde v textu, lze je však nalézt v příloze.
 Matice pro redukovaný model při uvažování různých indukčností jsou pak
 opět uvedeny v příloze.
\end_layout

\begin_layout Section
Aposteriorní Cramer-Raovy meze
\end_layout

\begin_layout Subsection
Užité modely
\end_layout

\begin_layout Standard
Obecně byly použity čtyři typy modelů v souřadném systému 
\begin_inset Formula $\alpha\beta$
\end_inset

.
 Souřadný systém 
\begin_inset Formula $dq$
\end_inset

 nemá smysl uvažovat, jelikož nejvíce zajímavá mez polohy stále roste, což
 lze jednak usuzovat na základě tvaru rovnic, ale tento fakt byl ověřen
 i experimentálně.
 Jednotlivé modely se liší tím, jestli je uvažován 
\emph on
plný 
\emph default
nebo 
\emph on
redukovaný
\emph default
 stav systému.
 Dále pak jestli byl uvažován model motoru se 
\emph on
stejnými
\emph default
 nebo 
\emph on
různými
\emph default
 indukčnostmi v osách 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $q$
\end_inset

.
 Matice derivací 
\begin_inset Formula $A_{n}=\left[\nabla_{x_{n}}f_{n}^{T}(x_{n})\right]^{T}$
\end_inset

 zobrazení 
\begin_inset Formula $f_{n}$
\end_inset

 a matice 
\begin_inset Formula $C_{n+1}=\left[\nabla_{x_{n+1}}h_{n+1}^{T}(x_{n+1})\right]^{T}$
\end_inset

 zobrazení 
\begin_inset Formula $h_{n+1}$
\end_inset

 dle jednotlivých stavových veličin jsou ekvivalentní maticím používaným
 pro EKF.
 Obdobné je to i s kovariančními maticemi 
\begin_inset Formula $Q$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $R$
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Omezování hodnot meze
\end_layout

\begin_layout Standard
Vzhledem k tomu, že poloha 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 je vyjádřena jako úhel (v radiánech), má smysl ji uvažovat pouze v intervalu
 
\begin_inset Formula $\left(-\pi,\pi\right\rangle $
\end_inset

.
 V modelu pro výpočet PCRB je však 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 uvažována jako náhodná veličina s normálním rozdělením, která nabývat hodnot
 z celé reálné osy a následně může PCRB dosáhnout velmi vysokých hodnot.
 Tyto hodnoty však pro interpretaci ve vztahu k PMSM nemají smysl, protože
 nejhorší případ (ve smyslu největší neznalosti parametru 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

) nastává, když je hodnota 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 rovnoměrně rozdělena v intervalu 
\begin_inset Formula $\left(-\pi,\pi\right\rangle $
\end_inset

, tedy o hodnotě úhlu natočení 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 není žádná informace.
 Proto má smysl uvažovat hodnoty PCRB 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 jen do velikosti variance rovnoměrného rozdělení na intervalu 
\begin_inset Formula $\left(-\pi,\pi\right\rangle $
\end_inset

, tato hodnota je 
\begin_inset Formula $\frac{\pi^{2}}{3}$
\end_inset

.
 Nad touto hranicí nemá smysl mez 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 uvažovat a vyšší hodnoty je buď možno oříznout pevnou mezí nebo pomocí
 výpočtu oříznutého normálního rozdělení, který bude užit dále.
 Srovnání obou možností je zachyceno na grafech Obrázek 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:Hodnoty-PCRB-polohy"

\end_inset

.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset Float figure
wide false
sideways false
status collapsed

\begin_layout Plain Layout
\noindent
\align center
\begin_inset Tabular
<lyxtabular version="3" rows="2" columns="2">
<features tabularvalignment="middle">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/orez_val.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/orez_N.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
a) pevná mez
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
b) oříznuté normální rozdělení
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
</lyxtabular>

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Caption

\begin_layout Plain Layout
Srovnání metod omezování hodnoty PCRB polohy 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

: První možností je oříznutí pevnou mezí 
\begin_inset Formula $\frac{\pi^{2}}{3}$
\end_inset

 (znázorněna čárkovaně), druhou pak užití oříznutého normálního rozdělení.
 
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "fig:Hodnoty-PCRB-polohy"

\end_inset

 
\end_layout

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Postup s oříznutím normálního rozdělení je samozřejmě velmi zjednodušený.
 Správný postup by vyžadoval odvodit vztahy pro skutečnou, tedy negaussovskou,
 hustotu úhlu natočení.
 To je však poměrně náročná úloha, především z důvodu, že skutečná hustota
 úhlu natočení není ani přesně známa.
 Proto se dále v textu omezíme na přístup využívající ořez normální hustoty.
\end_layout

\begin_layout Paragraph*
Oříznuté normální rozdělení
\end_layout

\begin_layout Standard
Následující popis čerpá z 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Smidl2006"

\end_inset

:
\end_layout

\begin_layout Standard
Oříznuté normální rozdělení pro skalární náhodnou veličinu 
\begin_inset Formula $x$
\end_inset

 je definováno jako normální rozdělení 
\begin_inset Formula $\mathrm{N}\left(\mu,r\right)$
\end_inset

 na omezeném supportu 
\begin_inset Formula $a<x\leq b$
\end_inset

.
 Momenty tohoto rozdělení jsou:
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\hat{x} & = & \mu-\sqrt{r}\varphi(\mu,r),\\
\hat{x^{2}} & = & r+\mu\hat{x}-\sqrt{r}\kappa(\mu,r),
\end{eqnarray*}

\end_inset

kde
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\varphi(\mu,r) & = & \frac{\sqrt{2}\left(\exp(-\beta^{2})-\exp(-\alpha^{2})\right)}{\sqrt{\pi}\left(\mathrm{erf}(\beta)-\mathrm{erf}(\alpha)\right)},\\
\kappa(\mu,r) & = & \frac{\sqrt{2}\left(b\exp(-\beta^{2})-a\exp(-\alpha^{2})\right)}{\sqrt{\pi}\left(\mathrm{erf}(\beta)-\mathrm{erf}(\alpha)\right)}
\end{eqnarray*}

\end_inset

a
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\alpha & = & \frac{a-\mu}{\sqrt{2r}},\\
\beta & = & \frac{b-\mu}{\sqrt{2r}}.
\end{eqnarray*}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Nyní pro speciální případ 
\begin_inset Formula $a=-\pi$
\end_inset

, 
\begin_inset Formula $b=\pi$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $\mu=0$
\end_inset

 je 
\begin_inset Formula $\alpha=-\frac{\pi}{\sqrt{2r}}=-\beta$
\end_inset

.
 Zřejmě tedy 
\begin_inset Formula $\alpha^{2}=\beta^{2}$
\end_inset

 a čitatel 
\begin_inset Formula $\varphi$
\end_inset

 je nulový, tedy 
\begin_inset Formula $\varphi=0$
\end_inset

.
 Z tohoto pak hned vyplývá, že 
\begin_inset Formula $\hat{x}=0$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $\mathrm{Var}(x)=\hat{x^{2}}-\hat{x}^{2}=\hat{x^{2}}$
\end_inset

.
 
\begin_inset Formula $\kappa$
\end_inset

 má po dosazení tvar
\begin_inset Formula 
\[
\kappa=\frac{2\sqrt{2}\pi\exp\left(-\frac{\pi^{2}}{2r}\right)}{2\sqrt{\pi}\mathrm{erf}\left(\frac{\pi}{\sqrt{2r}}\right)}.
\]

\end_inset

Hodnota variance 
\begin_inset Formula $x$
\end_inset

 je tedy
\begin_inset Formula 
\[
\mathrm{Var}(x)=r-\sqrt{2\pi r}\frac{\exp\left(-\frac{\pi^{2}}{2r}\right)}{\mathrm{erf}\left(\frac{\pi}{\sqrt{2r}}\right)}.
\]

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Section
Lineárně kvadratický regulátor
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sec:Linearne-kvadraticky-regulator"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Tento algoritmus předpokládá lineární systém, viz rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:lq-obecny-lin-system"

\end_inset

), kterým PMSM není a je tedy nutné provést linearizaci.
 Nelze ale přímo použít matice derivací odvozené v předchozí části 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sec:EKF-implementace-matice"

\end_inset

.
 Zde je nutné vycházet z Taylorova rozvoje a zohlednit i případné konstantní
 členy.
 Obecně pro funkci 
\begin_inset Formula $f(x)$
\end_inset

 má rozvoj do prvního řádu v nějakém bodě 
\begin_inset Formula $x_{0}$
\end_inset

 tvar
\begin_inset Formula 
\[
f\left(x\right)\cong f\left(x_{0}\right)+\frac{\partial f}{\partial x}\left(x_{0}\right)\left(x-x_{0}\right),
\]

\end_inset

kde parciální derivací 
\begin_inset Formula $\frac{\partial f}{\partial x}$
\end_inset

 je konkrétní matice 
\begin_inset Formula $A$
\end_inset

 z předchozí části 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sec:EKF-implementace-matice"

\end_inset

 týkající se EKF vypočtená v bodě 
\begin_inset Formula $x_{0}$
\end_inset

 a tedy
\begin_inset Formula 
\[
f\left(x\right)\cong Ax+\left(f\left(x_{0}\right)-Ax_{0}\right)=Ax+\gamma,
\]

\end_inset

kde vektor 
\begin_inset Formula $\gamma$
\end_inset

 představuje konstantní člen (nezávisí na 
\begin_inset Formula $x$
\end_inset

) a předchozí rovnice tedy není homogenní, jak bychom potřebovali jako výsledek
 linearizace pro rovnici (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:lq-obecny-lin-system"

\end_inset

).
 Proto tedy zvětšíme velikost matice 
\begin_inset Formula $A$
\end_inset

 o 
\begin_inset Formula $1$
\end_inset

 (o jeden sloupec a řádek) a stejně tak zvětšíme i velikost stavu o 
\begin_inset Formula $1$
\end_inset

 (přidáme konstantu) a předchozí rovnici získáme ve tvaru
\begin_inset Formula 
\[
\left(\begin{array}{c}
f\left(x\right)\\
1
\end{array}\right)\cong\overline{A}\left(\begin{array}{c}
x\\
1
\end{array}\right),
\]

\end_inset

kde
\begin_inset Formula 
\[
\overline{A}=\left[\begin{array}{cc}
A & \gamma\\
0 & 1
\end{array}\right],
\]

\end_inset

přičemž 
\begin_inset Formula $0$
\end_inset

 zde označuje nulový řádkový vektor vhodné velikosti.
 Tímto postupem lze již získat požadovaný lineární popis systému (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:lq-obecny-lin-system"

\end_inset

), který současně zohledňuje i konstantní členy.
\end_layout

\begin_layout Standard
Standardní postup pro lineárně kvadratický regulátor je výpočet rovnic (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:riccati-lqg-matice-K"

\end_inset

), případně analogických rovnic založených na QR rozkladu, v čase zpět.
 V případě aplikace na nelineární systém jsou však vystupující matice obecně
 funkcí času.
 LQ regulátor pak není možno předpočítat a v každém časovém kroku je třeba
 jej získat znovu.
 To může být výpočetně velmi náročné, zejména pro dlouhé časové horizonty.
 Jedním ze způsobů jak tento problém vyřešit je aplikace takzvaného 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

ubíhajícího horizontu
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

.
 Tento koncept spočívá v tom, že místo výpočtu rovnic v čase zpět na celém
 horizontu je počítáme pouze na horizontu kratším, který se však v čase
 posunuje (klouže), tak aby začínal vždy v čase aktuálním.
 V termínech ztrátové funkce lze princip ubíhajícího horizontu vyjádřit
 tak, že zanedbáváme ztrátu mezi koncem kratšího horizontu a koncem původního
 celkového časového horizontu 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "BertsekasDPOC"

\end_inset

.
 Zmiňovaný postup byl použit i při implementaci LQ regulátoru v tomto textu.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Ztrátová funkce
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sub:LQR-Ztratova-funkce"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Protože chceme využít lineárně kvadratického algoritmu, je třeba formulovat
 ztrátovou funkci jako aditivní a kvadratickou, obecně ve tvaru daném rovnicí
 (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:lq-adit-kv-ztrata"

\end_inset

).
\end_layout

\begin_layout Standard
Hlavním požadavkem na systém je dosažení požadované hodnoty otáček 
\begin_inset Formula $\overline{\omega}_{t}$
\end_inset

 v čase 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

.
 Výše zmíněná ztráta (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:lq-adit-kv-ztrata"

\end_inset

) však vede na řízení pouze na nulovou hodnotu odpovídající 
\begin_inset Formula $\overline{\omega}\equiv0$
\end_inset

, pro řízení na nenulové požadované otáčky je třeba modifikovat stav systému
 a zavést substituci 
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
\psi_{t}=\omega_{t}-\overline{\omega}_{t}\label{eq:substituce-psi}
\end{equation}

\end_inset

a veličinu 
\begin_inset Formula $\psi$
\end_inset

 pak již regulujeme na nulovou hodnotu.
 Tuto substituci, která závisí na 
\begin_inset Formula $\overline{\omega}$
\end_inset

 jako parametru, je třeba zanést do všech rovnic.
 Ve stavu systému veličina 
\begin_inset Formula $\psi_{t}$
\end_inset

 nahradí veličinu 
\begin_inset Formula $\omega_{t}$
\end_inset

.
 Dále je třeba zahrnout i všechny konstantní členy, které v důsledku substituce
 vzniknou.
\end_layout

\begin_layout Standard
Penalizační matici stavu systému v (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:lq-adit-kv-ztrata"

\end_inset

) budeme vzhledem k požadavku pouze na hodnotu otáček uvažovat nezávislou
 na čase 
\begin_inset Formula $Q_{t}=Q$
\end_inset

 pro všechna 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

, a ve tvaru
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
Q=\left[\begin{array}{ccccc}
0 & 0 & 0 & 0 & 0\\
0 & 0 & 0 & 0 & 0\\
0 & 0 & q & 0 & 0\\
0 & 0 & 0 & 0 & 0\\
0 & 0 & 0 & 0 & 0
\end{array}\right],\label{eq:matice-Q-lq}
\end{equation}

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $q$
\end_inset

 je pevně zvolená konstanta a matice 
\begin_inset Formula $Q$
\end_inset

 má již rozměr 
\begin_inset Formula $5\times5$
\end_inset

, protože byl stav rozšířen o konstantní člen v důsledku linearizace.
 Koncovou matici 
\begin_inset Formula $Q_{T}$
\end_inset

 budeme uvažovat nulovou.
\end_layout

\begin_layout Standard
Dalším požadavkem je omezení na napětí -- vstupy do systému, vyjádřené pomocí
 maximálního napětí 
\begin_inset Formula $U_{max}$
\end_inset

, které je schopen poskytnout napájecí zdroj.
 Toto omezení můžeme zapsat jako 
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
\left|u_{k,t}\right|\leq U_{max},\label{eq:omezeni}
\end{equation}

\end_inset

tedy omezení na každou složku 
\begin_inset Formula $k$
\end_inset

 vektoru 
\begin_inset Formula $u_{t}$
\end_inset

 zvlášť.
 Tuto podmínku lze také považovat za definici množiny přípustných řízení
 
\begin_inset Formula $U_{t}$
\end_inset

 v čase 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

.
 Požadavek založený na absolutní hodnotě nelze přímo zapsat jako kvadratickou
 funkci a proto je třeba vhodně zvolit matici 
\begin_inset Formula $R_{t}$
\end_inset

 v (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:lq-adit-kv-ztrata"

\end_inset

) aby dostatečně penalizovala příliš velké hodnoty řízení 
\begin_inset Formula $u_{t}$
\end_inset

 a dále počítat s tím, že při přesažení hodnoty 
\begin_inset Formula $U_{max}$
\end_inset

 dojde k ořezu.
 Výběr vhodných hodnot do matice 
\begin_inset Formula $R_{t}$
\end_inset

 byl řešen experimentálně a bude mu věnována pozornost v části zabývající
 se experimenty, viz odstavec 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:LQ-regulator-volba-param"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Rozšíření pro penalizaci přírůstků napětí
\end_layout

\begin_layout Standard
Chceme-li přidat ještě omezení na velikost změny vstupů 
\begin_inset Formula $\left(u_{t+1}-u_{t}\right)^{2}$
\end_inset

 což může v některých případech vylepšit chování LQ algoritmu, lze tak učinit
 přidáním dalšího členu do ztrátové funkce.
 Tento člen budeme volit opět kvadratický a to ve tvaru 
\begin_inset Formula 
\[
\left(u_{t}-u_{t-1}\right)^{T}S_{t}\left(u_{t}-u_{t-1}\right).
\]

\end_inset

 Penalizační matice 
\begin_inset Formula $S_{t}$
\end_inset

 bude podobně jako matice 
\begin_inset Formula $R_{t}$
\end_inset

, nalezena experimentálně, detailněji viz odstavec 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:LQ-regulator-volba-param"

\end_inset

.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Zmiňovaný člen ale ve standardní ztrátové funkci LQ regulátoru nevystupuje
 a jeho přidání již není tak snadné.
 Při implementaci takto modifikovaného algoritmu je třeba vycházet z návrhu
 LQ algoritmu, založeného na maticovém QR rozkladu, viz odstavec 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:Linearne-kvadraticky-regulator-obec-popis"

\end_inset

.
 Tento algoritmus totiž relativně snadno umožňuje přidat další kvadratický
 člen, jedinou komplikací je nutnost rozšířit stávající stavový vektor o
 stará řízení 
\begin_inset Formula $u_{t-1}$
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Standard
Uvažujme novou penalizační matici 
\begin_inset Formula $S_{t}$
\end_inset

 jako pozitivně semidefinitní a do rovnice 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:lq-kv-ztrata-prepis-odmoc"

\end_inset

 vyjadřující kvadratickou ztrátu přidáme člen
\begin_inset Formula 
\[
\left(u_{t}-u_{t-1}\right)^{T}S_{t}\left(u_{t}-u_{t-1}\right)=\left(u_{t}-u_{t-1}\right)^{T}\sqrt{S_{t}}^{T}\sqrt{S_{t}}\left(u_{t}-u_{t-1}\right).
\]

\end_inset

To následně vede na rovnici 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:lq-matic-ztrata-pro-qr"

\end_inset

 ve tvaru
\begin_inset Formula 
\[
\left(\begin{array}{c}
u_{t}\\
u_{t-1}\\
x_{t}
\end{array}\right)^{T}Z^{T}Z\left(\begin{array}{c}
u_{t}\\
u_{t-1}\\
x_{t}
\end{array}\right),
\]

\end_inset

s maticí 
\begin_inset Formula $Z$
\end_inset

 danou jako
\begin_inset Formula 
\[
Z=\left[\begin{array}{ccc}
\sqrt{Q_{t}}B_{t} & 0 & \sqrt{Q_{t}}A_{t}\\
\sqrt{R_{t}} & 0 & 0\\
\sqrt{S_{t}} & -\sqrt{S_{t}} & 0\\
\left(\sqrt{\Sigma_{t}}\right)_{3,\ldots,7}B_{t} & \left(\sqrt{\Sigma_{t}}\right)_{1,2} & \left(\sqrt{\Sigma_{t}}\right)_{3,\ldots,7}A_{t}
\end{array}\right],
\]

\end_inset

kde 0 představuje nulovou matici vhodných rozměrů a dolní index slouží k
 označení sloupce matice.
 Zbytek popisu algoritmu je již stejný jako v odstavci 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:Linearne-kvadraticky-regulator-obec-popis"

\end_inset

 s tím rozdílem, že místo vektoru 
\begin_inset Formula $x_{t}$
\end_inset

 dále pracujeme s vektorem 
\begin_inset Formula $\tilde{x}_{t}=\left(\begin{array}{c}
u_{t-1}\\
x_{t}
\end{array}\right)$
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Souřadné soustavy pro penalizační matice řízení
\end_layout

\begin_layout Standard
Uvažovaná ztrátovou funkcí penalizující obecně i přírůstky řízení je ve
 tvaru
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
\sum_{t=0}^{T-1}\left(\left(x_{t}-\overline{x}_{t}\right)^{T}Q\left(x_{t}-\overline{x}_{t}\right)+u_{t}^{T}Ru_{t}+\left(u_{t}-u_{t-1}\right)^{T}S\left(u_{t}-u_{t-1}\right)\right),\label{eq:lqr-ztrat-fce-tri-cleny}
\end{equation}

\end_inset

kde řízení 
\begin_inset Formula $u_{t}$
\end_inset

 respektive 
\begin_inset Formula $u_{t-1}$
\end_inset

 jsou v souřadnicích 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

.
 Osy 
\begin_inset Formula $\alpha$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $\beta$
\end_inset

 jsou zřejmě kvalitativně ekvivalentní a není důvod některou z nich upřednostňov
at, není proto ani žádný důvod uvažovat jinou penalizaci, řízení případně
 jeho přírůstků, v těchto osách.
 Totéž ovšem nelze tvrdit o souřadných osách 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

.
 Z rovnic (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:diskretni-system-dq-ls"

\end_inset

) případně (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:diskretni-system-dq-ldq"

\end_inset

) zřejmě plyne, že na otáčení stroje má vliv především 
\begin_inset Formula $q$
\end_inset

 složka proudů a tedy potažmo i napětí.
 Může se tedy zdát rozumným volit rozdílnou penalizaci řídících vstupů v
 osách 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Volme tedy rozdílnou časově nezávislou penalizaci řízení v osách 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 v podobě diagonální matice
\begin_inset Formula 
\[
R^{dq}=diag(r_{d},r_{q}).
\]

\end_inset

Uvažujeme-li ztrátovou funkci v souřadném systému 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

, převedeme penalizační matici 
\begin_inset Formula $R$
\end_inset

 do těchto souřadnic a ta se stane závislou na čase
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
R_{t}^{\alpha\beta}=\left[\begin{array}{cc}
\cos\vartheta_{t} & -\sin\vartheta_{t}\\
\sin\vartheta_{t} & \cos\vartheta_{t}
\end{array}\right]R^{dq}\left[\begin{array}{cc}
\cos\vartheta_{t} & \sin\vartheta_{t}\\
-\sin\vartheta_{t} & \cos\vartheta_{t}
\end{array}\right],\label{eq:rotace-rdq-na-ralbe}
\end{equation}

\end_inset

kde se jako úhel 
\begin_inset Formula $\vartheta_{t}$
\end_inset

 využívá jeho odhad v čase 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

.
 Analogický vztah lze použít i pro penalizaci přírůstků (matice 
\begin_inset Formula $S^{dq}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $S_{t}^{\alpha\beta}$
\end_inset

).
 
\end_layout

\begin_layout Subsection
LQ regulátor v 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Stejné indukčnosti
\end_layout

\begin_layout Standard
Pro případ plného stavu je matice 
\begin_inset Formula $A_{t}$
\end_inset

 dána vztahem (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:matice-ekf-plnymodel-ls"

\end_inset

), kde jako hodnoty odhadu stavových veličin (složek vektoru 
\begin_inset Formula $\hat{x}_{t}$
\end_inset

) použijeme hodnoty bodu 
\begin_inset Formula $x_{0}$
\end_inset

, ve kterém linearizujeme.
 Konstantní člen 
\begin_inset Formula $\gamma=f\left(x_{0}\right)-A_{t}x_{0}$
\end_inset

 je vypočten jako
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\gamma & = & \left(\begin{array}{c}
-b\omega_{0}\vartheta_{0}\cos\vartheta_{0}\\
-b\omega_{0}\vartheta_{0}\sin\vartheta_{0}\\
e\vartheta_{0}\left(i_{\beta,0}\sin\vartheta_{0}+i_{\alpha,0}\cos\vartheta_{0}\right)\\
0
\end{array}\right),
\end{eqnarray*}

\end_inset

kde dolní index 
\begin_inset Formula $0$
\end_inset

 neznačí nulový čas, ale bod linearizace 
\begin_inset Formula $x_{0}$
\end_inset

.
 Matice 
\begin_inset Formula $\overline{A}_{t}$
\end_inset

 v bodě 
\begin_inset Formula $x_{0}$
\end_inset

 (složky 
\begin_inset Formula $x_{0}$
\end_inset

 budou opět značeny dolním indexem 
\begin_inset Formula $0$
\end_inset

) pak je
\begin_inset Formula 
\[
\left[\begin{array}{ccccc}
a & 0 & b\sin\vartheta_{0} & b\omega_{0}\cos\vartheta_{0} & -b\omega_{0}\vartheta_{0}\cos\vartheta_{0}\\
0 & a & -b\cos\vartheta_{0} & b\omega_{0}\sin\vartheta_{0} & -b\omega_{0}\vartheta_{0}\sin\vartheta_{0}\\
-e\sin\vartheta_{0} & e\cos\vartheta_{0} & d & -e\zeta & e\vartheta_{0}\zeta\\
0 & 0 & \Delta t & 1 & 0\\
0 & 0 & 0 & 0 & 1
\end{array}\right],
\]

\end_inset

kde
\begin_inset Formula 
\[
\zeta=\left(i_{\beta,0}\sin\vartheta_{0}+i_{\alpha,0}\cos\vartheta_{0}\right).
\]

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Matici 
\begin_inset Formula $B_{t}$
\end_inset

 derivací 
\begin_inset Formula $f(x_{t},u_{t})$
\end_inset

 dle vstupů 
\begin_inset Formula $u_{t}$
\end_inset

 lze volit konstantní a časově nezávislou ve tvaru 
\begin_inset Formula 
\[
B=\left[\begin{array}{cc}
c & 0\\
0 & c\\
0 & 0\\
0 & 0\\
0 & 0
\end{array}\right],
\]

\end_inset

 protože funkce 
\begin_inset Formula $f$
\end_inset

 je ve vstupech 
\begin_inset Formula $u$
\end_inset

 lineární.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Substituce kvůli požadovaným otáčkám
\end_layout

\begin_layout Standard
Jak již bylo zmíněno, při požadavku na nenulové referenční otáčky je třeba
 provést substituci a zavést novou stavovou veličinu 
\begin_inset Formula $\psi$
\end_inset

.
 V důsledku této substituce 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:substituce-psi"

\end_inset

 se rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:diskretni-system-albe-ls"

\end_inset

) změní na
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
i_{\alpha,t+1} & = & ai_{\alpha,t}+b\left(\psi_{t}+\overline{\omega}_{t}\right)\sin\vartheta_{t}+cu_{\alpha,t},\nonumber \\
i_{\beta,t+1} & = & ai_{\beta,t}-b\left(\psi_{t}+\overline{\omega}_{t}\right)\cos\vartheta_{t}+cu_{\beta,t},\label{eq:subst-system-s-psi}\\
\psi_{t+1} & = & d\psi_{t}+e\left(i_{b,t}\cos\vartheta_{t}-i_{\alpha,t}\sin\vartheta_{t}\right),\nonumber \\
\vartheta_{t+1} & = & \vartheta_{t}+\Delta t\left(\psi_{t}+\overline{\omega}_{t}\right),\nonumber 
\end{eqnarray}

\end_inset

předpokládáme-li, že pro pro požadované otáčky 
\begin_inset Formula $\overline{\omega}$
\end_inset

 přibližně platí 
\begin_inset Formula $\overline{\omega}_{t+1}\approx d\overline{\omega}_{t}$
\end_inset

.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Derivováním těchto rovnic dle nového (substituovaného) stavu 
\begin_inset Formula $\left(i_{\alpha,t},i_{\beta,t},\psi_{t},\vartheta_{t}\right)^{T}$
\end_inset

 získáme matici 
\begin_inset Formula 
\[
\tilde{A}_{t}=\left[\begin{array}{cccc}
a & 0 & b\sin\vartheta_{t} & b\left(\psi_{t}+\overline{\omega}_{t}\right)\cos\vartheta_{t}\\
0 & a & -b\cos\vartheta_{t} & b\left(\psi_{t}+\overline{\omega}_{t}\right)\sin\vartheta_{t}\\
-e\sin\vartheta_{t} & e\cos\vartheta_{t} & d & -e\left(i_{\beta,t}\sin\vartheta_{t}+i_{\alpha,t}\cos\vartheta_{t}\right)\\
0 & 0 & \Delta t & 1
\end{array}\right],
\]

\end_inset

která je hodnotově stejná s maticí 
\begin_inset Formula $A_{t}$
\end_inset

 získanou v části 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sec:EKF-implementace-matice"

\end_inset

 týkající se EKF na základě původního nesubstituovaného stavu (to jest s
 
\begin_inset Formula $x^{(3)}=\omega$
\end_inset

).
\end_layout

\begin_layout Standard
Konstantní člen 
\begin_inset Formula $\gamma=f\left(x_{0}\right)-A_{t}x_{0}$
\end_inset

 je však jiný a závisí na hodnotě 
\begin_inset Formula $\overline{\omega}_{t}$
\end_inset

, která do něj vstupuje jako časově proměnný parametr:
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\gamma & = & \left(\begin{array}{c}
-b\omega_{0}\vartheta_{0}\cos\vartheta_{0}+b\overline{\omega}_{t}\sin\vartheta_{0}\\
-b\omega_{0}\vartheta_{0}\sin\vartheta_{0}-b\overline{\omega}_{t}\cos\vartheta_{0}\\
e\vartheta_{0}\left(i_{\beta,0}\sin\vartheta_{0}+i_{\alpha,0}\cos\vartheta_{0}\right)\\
\Delta t\overline{\omega}_{t}
\end{array}\right).
\end{eqnarray*}

\end_inset

Výsledná matice 
\begin_inset Formula $\overline{A}_{t}$
\end_inset

 je pak ve tvaru
\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset Formula 
\[
\left[\begin{array}{ccccc}
a & 0 & b\sin\vartheta_{0} & b\omega_{0}\cos\vartheta_{0} & -b\omega_{0}\vartheta_{0}\cos\vartheta_{0}+b\overline{\omega}_{t}\sin\vartheta_{0}\\
0 & a & -b\cos\vartheta_{0} & b\omega_{0}\sin\vartheta_{0} & -b\omega_{0}\vartheta_{0}\sin\vartheta_{0}-b\overline{\omega}_{t}\cos\vartheta_{0}\\
-e\sin\vartheta_{0} & e\cos\vartheta_{0} & d & -e\zeta & e\vartheta_{0}\zeta\\
0 & 0 & \Delta t & 1 & \Delta t\overline{\omega}_{t}\\
0 & 0 & 0 & 0 & 1
\end{array}\right],
\]

\end_inset

kde
\begin_inset Formula 
\[
\zeta=\left(i_{\beta,0}\sin\vartheta_{0}+i_{\alpha,0}\cos\vartheta_{0}\right).
\]

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Různé indukčnosti
\end_layout

\begin_layout Standard
Matice 
\begin_inset Formula $\overline{A}_{t}$
\end_inset

 v případě uvažování různých indukčností 
\begin_inset Formula $L_{d}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $L_{q}$
\end_inset

 má, obdobně jako matice pro EKF v tomto případě, relativně komplikovaný
 zápis.
 Z tohoto důvodu opět nebude uvedena zde v textu, ale je zařazena do přílohy.
 Navíc je zde změna i v matici 
\begin_inset Formula $B_{t}$
\end_inset

, která je nyní závislá na čase.
 Tuto matici lze opět nalézt v příloze.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Redukovaný LQ regulátor v 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sub:LQ-řízení-pro-red-model"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Myšlenka redukovaného modelu již byla popsána pro rozšířený Kalmanův filtr,
 viz odstavec 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:EKF-Redukovany-model"

\end_inset

.
 Řízení je však redukovaný model komplikovanější, protože ve funkci popisující
 vývoj systému explicitně nevystupuje řízení 
\begin_inset Formula $u_{t}$
\end_inset

.
 Je tedy třeba vhodným způsobem tento problém vyřešit.
 Jednou z možností je zřetězení dvou LQ regulátorů.
 V prvním kroku považovat za řízení proudy 
\begin_inset Formula $i_{\alpha,\beta}$
\end_inset

, a tedy tento první regulátor na výstupu generuje požadované proudy 
\begin_inset Formula $\overline{i}_{\alpha,\beta}$
\end_inset

.
 Druhý regulátor pak na základě rovnic pro vývoj proudů a referenčních hodnot
 proudů 
\begin_inset Formula $\overline{i}_{\alpha,\beta}$
\end_inset

 nalezl vlastní řízení 
\begin_inset Formula $u_{\alpha,\beta}$
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Standard
Jak bylo zmíněno, ve funkci 
\begin_inset Formula $f\left(x_{t},y_{t}\right)$
\end_inset

 dané druhými dvěma rovnicemi (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:diskretni-system-albe-ls"

\end_inset

) explicitně nevystupuje řízení 
\begin_inset Formula $u_{t}$
\end_inset

, je třeba zvolit trochu odlišný přístup, než pro plný model.
 Řízení budeme navrhovat ve dvou krocích.
 V prvním kroku budeme předpokládat, že vstupem jsou proudy 
\begin_inset Formula $i_{\alpha\beta}$
\end_inset

 a lineárně kvadratický algoritmus bude na svém výstupu produkovat požadované
 hodnoty těchto proudů 
\begin_inset Formula $\overline{i}_{\alpha\beta}$
\end_inset

.
 V dalším kroku druhý lineárně kvadratický algoritmus na základě požadovaných
 proudů 
\begin_inset Formula $\overline{i}_{\alpha\beta}$
\end_inset

 již navrhne hodnotu napětí 
\begin_inset Formula $u_{\alpha\beta}$
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Standard
Dále provedeme ještě drobné zjednodušení a funkci 
\begin_inset Formula $f\left(x_{t},y_{t}\right)$
\end_inset

 rozdělíme na dvě části
\begin_inset Formula 
\[
f\left(x_{t},y_{t}\right)=\left(\begin{array}{c}
d\omega_{t}\\
\vartheta_{t}+\Delta t\omega_{t}
\end{array}\right)+\left(\begin{array}{c}
e\left(i_{b,t}\cos\vartheta_{t}-i_{\alpha,t}\sin\vartheta_{t}\right)\\
0
\end{array}\right).
\]

\end_inset

Matici 
\begin_inset Formula $A_{t}$
\end_inset

 pak položíme rovnou první, lineární, části systému
\begin_inset Formula 
\[
A=\left[\begin{array}{cc}
d & 0\\
\Delta t & 1
\end{array}\right]
\]

\end_inset

a matici 
\begin_inset Formula $B_{t}$
\end_inset

 pak získáme linearizací druhé části jako
\begin_inset Formula 
\[
B_{t}=\left[\begin{array}{cc}
-e\sin\vartheta_{t} & e\cos\vartheta_{t}\\
0 & 0
\end{array}\right].
\]

\end_inset

Tento postup neodpovídá přesně postupu odvození derivací užitému pro plný
 stav.
 Jeho výhodou však je, že již není třeba přidávat konstantní členy jako
 důsledek linearizace.
 Snadněji se také zahrne požadavek na nenulovou referenční hodnotu 
\begin_inset Formula $\overline{\omega}$
\end_inset

.
 Následně je užito lineárně kvadratického algoritmu s výše popsanými maticemi.
\end_layout

\begin_layout Standard
Ve druhém kroku pak na základě referenčních hodnot proudů 
\begin_inset Formula $\overline{i}_{\alpha\beta}$
\end_inset

 nalezneme požadované řízení 
\begin_inset Formula $u_{\alpha\beta}$
\end_inset

.
 Využijeme k tomu rovnic pro funkci 
\begin_inset Formula $h(x_{t},y_{t},u_{t})$
\end_inset

 dané prvními dvěma rovnicemi (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:diskretni-system-albe-ls"

\end_inset

)
\begin_inset Formula 
\[
h(x_{t},y_{t},u_{t})=\left(\begin{array}{c}
ai_{\alpha,t}+b\omega_{t}\sin\vartheta_{t}+cu_{\alpha,t}\\
ai_{\beta,t}-b\omega_{t}\cos\vartheta_{t}+cu_{\beta,t}
\end{array}\right),
\]

\end_inset

které jsou v proudech 
\begin_inset Formula $i_{\alpha\beta}$
\end_inset

 i napětích 
\begin_inset Formula $u_{\alpha\beta}$
\end_inset

 lineární a lze opět použít lineárně kvadratický algoritmus.
 Členy 
\begin_inset Formula $b\omega_{t}\sin\vartheta_{t}$
\end_inset

 a 
\family roman
\series medium
\shape up
\size normal
\emph off
\bar no
\strikeout off
\uuline off
\uwave off
\noun off
\color none
\lang english

\begin_inset Formula $-b\omega_{t}\cos\vartheta_{t}$
\end_inset


\family default
\series default
\shape default
\size default
\emph default
\bar default
\strikeout default
\uuline default
\uwave default
\noun default
\color inherit
\lang czech
 zde pak vystupují jako konstanty a projeví se jako korekce vynásobená konstanto
u 
\begin_inset Formula $\frac{1}{c}$
\end_inset

 odečtená od výsledku.
\end_layout

\begin_layout Subsection
LQ regulátor v 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 
\end_layout

\begin_layout Standard
Postup je analogický jako v případě plného modelu pro 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 souřadnice, vyjdeme však ze soustavy rovnic (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:diskretni-system-dq-ls"

\end_inset

).
 Tento tvar rovnic je z hlediska linearizace daleko příznivější, protože
 jedinými nelineárními členy jsou 
\begin_inset Formula $\pm\Delta t\cdot i_{q,d}\omega$
\end_inset

.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Dále je třeba upozornit na důležitý detail.
 Na první pohled by se mohlo zdát, že jsme z rovnic kompletně odstranili
 závislost na úhlu natočení 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 a nepotřebujeme jej tedy znát.
 To však není pravda, závislost tam stále je, i když skrytá.
 Měření výstupu i poskytování vstupu do systému probíhá v souřadné soustavě
 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

, když navrhujeme řízení v soustavě 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 je třeba provést transformaci (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:transformace_al-be_na_d-q"

\end_inset

) a pak inverzní transformaci (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:transformace_d-q_na_al-be"

\end_inset

) zpět a obě závisí právě na úhlu natočení 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Standard
Ztrátovou funkci budeme uvažovat stejnou jako v předchozím případě pro 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 a stav rovnou rozšíříme o konstantu na 
\begin_inset Formula $x_{t}=\left(i_{d,t},i_{q,t},\psi_{t},\vartheta_{t},1\right)$
\end_inset

.
 Vektor řízení je 
\begin_inset Formula $u_{t}=\left(u_{d,t},u_{q,t}\right)$
\end_inset

.
 Upravená matice 
\begin_inset Formula $A_{t}$
\end_inset

 se zahrnutím konstantních členů v důsledku linearizace a nenulových referenčníc
h otáček a matice 
\begin_inset Formula $B$
\end_inset

 jsou 
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
A_{t} & = & \left[\begin{array}{ccccc}
a & \Delta t\cdot\omega & \Delta t\cdot i_{q} & 0 & -\Delta t\cdot i_{q}\left(\omega-\overline{\omega}\right)\\
-\Delta t\cdot\omega & a & -\Delta t\cdot i_{d}-b & 0 & \Delta t\cdot i_{d}\left(\omega-\overline{\omega}\right)-b\overline{\omega}\\
0 & e & d & 0 & 0\\
0 & 0 & \Delta t & 1 & \Delta t\overline{\omega}\\
0 & 0 & 0 & 0 & 1
\end{array}\right],\\
B & = & \left[\begin{array}{cc}
c & 0\\
0 & c\\
0 & 0\\
0 & 0\\
0 & 0
\end{array}\right].
\end{eqnarray*}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Konstantní verze
\end_layout

\begin_layout Standard
Jak bylo uvedeno výše, jedinými nelineárními členy rovic (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:diskretni-system-dq-ls"

\end_inset

) jsou 
\begin_inset Formula $\pm\Delta t\cdot i_{q,d}\omega$
\end_inset

.
 Byla tedy zkoumána i možnost zanedbání těchto členů, kdy pak výsledné rovnice
 byly zcela lineární.
 To přináší značnou výhodu, protože by bylo možno celý algoritmus LQ regulátoru
 předpočítat a následný výpočet řídícího zásahu značně usnadnit.
 Možnost zanedbání zmiňovaných členů a jeho důsledky byly ponechány k experiment
álnímu ověření.
 Matice systému v tomto případě jsou:
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
A & = & \left[\begin{array}{ccccc}
a & 0 & 0 & 0 & 0\\
0 & a & -b & 0 & -b\overline{\omega}\\
0 & e & d & 0 & 0\\
0 & 0 & \Delta t & 1 & \Delta t\overline{\omega}\\
0 & 0 & 0 & 0 & 1
\end{array}\right],\\
B & = & \left[\begin{array}{cc}
c & 0\\
0 & c\\
0 & 0\\
0 & 0\\
0 & 0
\end{array}\right].
\end{eqnarray*}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Section
Hyperstav
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sec:Hyperstav-odvoz-pro-pmsm"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Jak již bylo uvedeno v části 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:Prehled-metod-dualniho-rizeni"

\end_inset

, hlavní myšlenka využití hyperstavu spočívá v aplikaci EKF v jistém smyslu
 dvakrát.
 To umožňuje získat kromě odhadu samotného stavu i odhad jeho kovarianční
 matice.
 Proč je právě znalost kovarianční matice pro konkrétní uvažovaný systém
 PMSM výhodná bude nejdříve ukázáno pomocí Bellmanovy funkce.
 Pak již bude následovat odvození samotného algoritmu založeného na hyperstavu.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Bellmanova funkce pro PMSM
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sub:BellmanDP"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Cílem řídícího algoritmu je minimalizovat ztrátovou funkci uvažovanou ve
 tvaru (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:lq-adit-kv-ztrata"

\end_inset

).
 Klasickým postupem pro nalezení optimálního řešení této úlohy je užití
 Bellmanovy funkce a algoritmu dynamického programování jak bylo popsáno
 v odstavci 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:uloha-optimalniho-rizeni"

\end_inset

.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
V koncovém čase 
\begin_inset Formula $T$
\end_inset

 položíme
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
V_{T}\left(x_{T}\right)=0\label{eq:bellVkonec}
\end{equation}

\end_inset

a dále počítáme zpět v čase
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
V_{t-1}\left(x_{t-1},u_{t-1}\right)=\min_{u_{t-1}\in U_{t-1}}\mathrm{\mathbf{E}}\left\{ x_{t}^{T}Q_{t}x_{t}+u_{t}^{T}R_{t}u_{t}+V_{t}\left(x_{t},u_{t}\right)\mid\mathcal{I}_{t}\right\} ,\label{eq:bellVrek}
\end{equation}

\end_inset

pro 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

 od 
\begin_inset Formula $T-1$
\end_inset

 do 
\begin_inset Formula $1$
\end_inset

, kde střední hodnota je podmíněna informačním vektorem 
\begin_inset Formula $\mathcal{I}_{t}$
\end_inset

, který reprezentuje současně dostupnou informaci o systému zahrnující všechna
 měření a řídící vstupy do času 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Standard
Uvažovanou kvadratickou ztrátu za jeden časový krok
\begin_inset Formula 
\[
x_{t}^{T}Q_{t}x_{t}+u_{t}^{T}R_{t}u_{t},
\]

\end_inset

pří konkrétní volbě matice 
\begin_inset Formula $Q$
\end_inset

 ve tvaru (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:matice-Q-lq"

\end_inset

) a zavedení substituce 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:substituce-psi"

\end_inset

  přejde na
\begin_inset Formula 
\[
q\left(x_{t}^{(3)}-\overline{\omega}_{t}\right)^{2}+u_{t}^{T}R_{t}u_{t},
\]

\end_inset

kde horní index v závorce značí složku vektoru.
 Pak je možno rovnici (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:bellVrek"

\end_inset

) dále zjednodušit
\begin_inset Formula 
\begin{alignat}{1}
V_{t-1} & \left(x_{t-1},u_{t-1}\right)\text{=}\min_{u_{t-1}}\mathrm{\mathbf{E}}\left\{ x_{t}^{T}Q_{t}x_{t}+u_{t}^{T}R_{t}u_{t}+V_{t}\left(x_{t},u_{t}\right)\mid\mathcal{I}_{t}\right\} \nonumber \\
= & \min_{u_{t-1}}\left(\mathrm{\mathbf{E}}\left\{ q\left(x_{t}^{(3)}-\overline{\omega}_{t}\right)^{2}\right\} +\mathrm{\mathbf{E}}\left\{ u_{t}^{T}R_{t}u_{t}+V_{t}\left(x_{t},u_{t}\right)\mid\mathcal{I}_{t}\right\} \right)\label{eq:bellamn-s-Pome}\\
= & \min_{u_{t-1}}\left(q\left(\mathrm{\mathbf{E}}\left\{ \left(x_{t}^{(3)}\right)^{2}\right\} +\mathrm{\mathbf{E}}\left\{ \overline{\omega}_{t}^{2}\right\} +\mathrm{\mathbf{E}}\left\{ 2x_{t}^{(3)}\overline{\omega}_{t}\right\} \right)+\mathrm{\mathbf{E}}\left\{ u_{t}^{T}R_{t}u_{t}+V_{t}\left(x_{t},u_{t}\right)\mid\mathcal{I}_{t}\right\} \right)\nonumber \\
= & \min_{u_{t-1}}\left(q\left(\left(\hat{x}_{t}^{(3)}\right)^{2}+\mathrm{Var}\left(x_{t}^{(3)}\right)+\overline{\omega}_{t}^{2}+2\hat{x}_{t}^{(3)}\overline{\omega}_{t}\right)+\mathrm{\mathbf{E}}\left\{ u_{t}^{T}R_{t}u_{t}+V_{t}\left(x_{t},u_{t}\right)\mid\mathcal{I}_{t}\right\} \right)\nonumber \\
= & \min_{u_{t-1}}\left(q\left(\hat{x}_{t}^{(3)}-\overline{\omega}_{t}\right)+q\mathrm{Var}\left(x_{t}^{(3)}\right)+\mathrm{\mathbf{E}}\left\{ u_{t}^{T}R_{t}u_{t}+V_{t}\left(x_{t},u_{t}\right)\mid\mathcal{I}_{t}\right\} \right),\nonumber 
\end{alignat}

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $\hat{x}$
\end_inset

 označuje střední hodnotu 
\begin_inset Formula $x$
\end_inset

 a dále jsme využili vztahu 
\begin_inset Formula $\mathrm{Var}\left(x\right)=\mathrm{\mathbf{E}}\left\{ x^{2}\right\} -\left(\mathrm{\mathbf{E}}\left\{ x\right\} \right)^{2}$
\end_inset

 a toho, že 
\begin_inset Formula $\overline{\omega}_{t}$
\end_inset

 je známý parametr a tedy je pro výpočet střední hodnoty konstantou.
 Následně můžeme ve výpočtu Bellmanovy funkce 
\begin_inset Formula $V$
\end_inset

 v rovnici (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:bellVrek"

\end_inset

) náhodnou veličinu 
\begin_inset Formula $x_{t}$
\end_inset

 nahradit její střední hodnotou 
\begin_inset Formula $\hat{x}_{t}$
\end_inset

, když navíc zahrneme do rovnice varianci třetí složky 
\begin_inset Formula $x_{t}$
\end_inset

, to jest varianci otáček stroje.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Redukovaný model
\end_layout

\begin_layout Standard
Následující algoritmus využívající hyperstav je praktickou realizací postupu
 nastíněného v odstavci 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:Prehled-metod-dualniho-rizeni"

\end_inset

.
 Jedná se o analogii s LQG popsaným v předchozích částech, s tím rozdílem,
 že místo stavu je aplikován právě na hyperstav.
 Protože tímto přístupem již značně narůstá dimensionalita úlohy je z výpočetníc
h důvodů výhodnější užití redukovaného modelu, i přes komplikace, které
 způsobuje při řízení.
\end_layout

\begin_layout Standard
Vyjdeme z redukovaného stavu 
\begin_inset Formula 
\[
x_{t}=\left(\omega_{t},\vartheta_{t}\right)^{T}
\]

\end_inset

a na něj formálně aplikujeme EKF.
 Tím získáme, kromě odhadu stavu 
\begin_inset Formula $x_{t}$
\end_inset

 i odhad jeho kovariance v podobě matice
\begin_inset Formula 
\[
P=\left[\begin{array}{cc}
P_{\omega} & P_{\omega\vartheta}\\
P_{\omega\vartheta} & P_{\vartheta}
\end{array}\right]
\]

\end_inset

a současně rovnice EKF (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:EKF-rovnice-time-upd"

\end_inset

) a (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:EKF-rovnice-data-upd"

\end_inset

) představují předpis její výpočet.
 Z důvodu jednoduššího zápisu budou vynechány časové indexy 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

 a místo nic je užit horní index 
\begin_inset Formula $+$
\end_inset

 pro hodnotu v následujícím čase 
\begin_inset Formula $t+1$
\end_inset

.
 Použité rovnice pro EKF jsou tedy ve tvaru
\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
\overline{P} & = & APA^{T}+V,\nonumber \\
S & = & C\overline{P}C^{T}+W,\nonumber \\
K & = & \overline{P}C^{T}S^{-1},\label{eq:ekf-pro-hyperstav}\\
P^{+} & \text{=} & \left(I-KC\right)\overline{P}.\nonumber 
\end{eqnarray}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Nyní definujeme 
\emph on
hyperstav
\emph default
 
\begin_inset Formula $\xi_{t}$
\end_inset

 v čase 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

 jako
\begin_inset Formula 
\[
\xi_{t}=\left(\omega_{t},\vartheta_{t},P_{\omega},P_{\omega\vartheta},P_{\vartheta}\right)^{T}.
\]

\end_inset

Na hyperstav následně aplikujeme algoritmus LQG viz část 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sec:LQG-obecne"

\end_inset

, podobně jako pro EKF a LQ regulátor pro redukovaný model jak bylo popsáno
 v předchozích částech 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:EKF-Redukovany-model"

\end_inset

 a 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:LQ-řízení-pro-red-model"

\end_inset

.
 Větší problém však představuje nalezení matice derivací 
\begin_inset Formula $A_{t}$
\end_inset

, protože je třeba navíc derivovat maticové rovnice pro výpočet EKF (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:ekf-pro-hyperstav"

\end_inset

) na stavu 
\begin_inset Formula $x$
\end_inset

.
 Jedním ze způsobů jak je to možné provést je derivovat každou z rovnic
 (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:ekf-pro-hyperstav"

\end_inset

) dle jednotlivých složek 
\begin_inset Formula $\xi_{i}$
\end_inset

 vektoru hyperstavu 
\begin_inset Formula $\xi_{t}$
\end_inset

:
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
\frac{\partial\overline{P}}{\partial\xi_{i}} & = & \frac{\partial A}{\partial\xi_{i}}PA^{T}+A\frac{\partial P}{\partial\xi_{i}}A^{T}+AP\frac{\partial A^{T}}{\partial\xi_{i}},\nonumber \\
\frac{\partial S}{\partial\xi_{i}} & = & \frac{\partial C}{\partial\xi_{i}}\overline{P}C^{T}+C\frac{\partial\overline{P}}{\partial\xi_{i}}C^{T}+C\overline{P}\frac{\partial C^{T}}{\partial\xi_{i}},\nonumber \\
\frac{\partial K}{\partial\xi_{i}} & = & \frac{\partial\overline{P}}{\partial\xi_{i}}C^{T}S^{-1}+\overline{P}\frac{\partial C^{T}}{\partial\xi_{i}}S^{-1}-\overline{P}C^{T}S^{-1}\frac{\partial S}{\partial\xi_{i}}S^{-1},\label{eq:ekf-stav-derivace}\\
\frac{\partial P^{+}}{\partial\xi_{i}} & \text{=} & \frac{\partial\overline{P}}{\partial\xi_{i}}-\frac{\partial K}{\partial\xi_{i}}C\overline{P}-K\frac{\partial C}{\partial\xi_{i}}\overline{P}-KC\frac{\partial\overline{P}}{\partial\xi_{i}},\nonumber 
\end{eqnarray}

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $\frac{\partial}{\partial\xi_{i}}$
\end_inset

 představuje zápis derivace dle 
\begin_inset Formula $i$
\end_inset

-té složky vektoru 
\begin_inset Formula $\xi$
\end_inset

 a matice 
\begin_inset Formula $V$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $W$
\end_inset

 uvažujeme jako konstanty v 
\begin_inset Formula $\xi$
\end_inset

.
 Matice linearizovaného vývoje hyperstavu 
\begin_inset Formula $A_{hyp}$
\end_inset

 bude mít nyní blokový tvar
\begin_inset Formula 
\[
A_{hyp}=\left[\begin{array}{ccccc}
A_{1} & A_{2} & 0 & 0 & 0\\
\left(\frac{\partial P^{+}}{\partial\omega}\right)^{sl} & \left(\frac{\partial P^{+}}{\partial\vartheta}\right)^{sl} & \left(\frac{\partial P^{+}}{\partial P_{\omega}}\right)^{sl} & \left(\frac{\partial P^{+}}{\partial P_{\omega\vartheta}}\right)^{sl} & \left(\frac{\partial P^{+}}{\partial P_{\vartheta}}\right)^{sl}
\end{array}\right],
\]

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $A_{i}$
\end_inset

 představuje 
\begin_inset Formula $i$
\end_inset

-tý sloupec původní matice 
\begin_inset Formula $A_{t}$
\end_inset

 viz (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:matice-ekf-redukovanymodel-ls"

\end_inset

), 
\begin_inset Formula $0$
\end_inset

 označuje sloupec nul vhodné délky a parciální derivace 
\begin_inset Formula $P^{+}$
\end_inset

 dle složky 
\begin_inset Formula $\xi_{i}$
\end_inset

 v závorce s horním indexem 
\emph on
sl
\emph default
, tedy 
\begin_inset Formula $\left(\frac{\partial P^{+}}{\partial\xi_{i}}\right)^{sl}$
\end_inset

, je myšlena v tom smyslu, že po vypočtení příslušné derivace 
\begin_inset Formula $\frac{\partial P^{+}}{\partial\xi_{i}}$
\end_inset

 z rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:ekf-stav-derivace"

\end_inset

) jsou z této matice vybrány 3 z jejích 4 prvků tvořící horní nebo dolní
 trojúhelník a zapsány ve smyslu tvorby vektoru hyperstavu do sloupce.
 Tedy matice
\begin_inset Formula 
\[
\frac{\partial P^{+}}{\partial\xi_{i}}=\left[\begin{array}{cc}
\frac{\partial P_{\omega}^{+}}{\partial\xi_{i}} & \frac{\partial P_{\omega\vartheta}^{+}}{\partial\xi_{i}}\\
\frac{\partial P_{\omega\vartheta}^{+}}{\partial\xi_{i}} & \frac{\partial P_{\vartheta}^{+}}{\partial\xi_{i}}
\end{array}\right]
\]

\end_inset

je zapsána jako
\begin_inset Formula 
\[
\left(\frac{\partial P^{+}}{\partial\xi_{i}}\right)^{sl}=\left(\begin{array}{ccc}
\frac{\partial P_{\omega}^{+}}{\partial\xi_{i}} & \frac{\partial P_{\omega\vartheta}^{+}}{\partial\xi_{i}} & \frac{\partial P_{\vartheta}^{+}}{\partial\xi_{i}}\end{array}\right)^{T}.
\]

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Matici 
\begin_inset Formula $A_{hyp}$
\end_inset

 vzniklou předchozím postupem již můžeme použít v algoritmu EKF pro hyperstav.
 Jako matici pozorování 
\begin_inset Formula $C_{hyp}$
\end_inset

 použijeme původní matici 
\begin_inset Formula $C$
\end_inset

 pouze doplněnou nulami na vhodný rozměr.
 Pro lineárně kvadratický regulátor platí opět totéž, co pro jednoduchý
 (tedy bez hyperstavu) a matici 
\begin_inset Formula $A_{hyp}$
\end_inset

 je třeba rozšířit zahrnutím konstantních členů, dále je třeba ošetřit substituc
í řízení (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:substituce-psi"

\end_inset

) na nenulové požadované otáčky 
\begin_inset Formula $\overline{\omega}$
\end_inset

.
 Kvůli větší složitosti tohoto výpočtu bylo rozšíření matice 
\begin_inset Formula $A_{hyp}$
\end_inset

 na matici 
\begin_inset Formula $\overline{A}_{hyp}$
\end_inset

 prováděno numericky, tedy konstantní člen 
\begin_inset Formula $\gamma=f\left(\xi_{0}\right)-A_{hyp}\xi_{0}$
\end_inset

 byl vždy vypočítán pro každý čas 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

.
 Protože uvažujeme redukovaný model je třeba dále užít zřetězení dvou LQ
 regulátorů, podobně jako v případě bez hyperstavu v odstavci 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:LQ-řízení-pro-red-model"

\end_inset

.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Výhodou využití hyperstavu je, že máme k dispozici i odhady kovarianční
 matice 
\begin_inset Formula $P$
\end_inset

 původního stavu a tedy je možno zahrnout do kritéria například penalizaci
 
\begin_inset Formula $P_{\omega}$
\end_inset

, která vystupuje v Bellmanově funkci viz vzorec (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:bellamn-s-Pome"

\end_inset

).
\end_layout

\begin_layout Subsection
Plný model
\end_layout

\begin_layout Standard
Analogicky lze postupovat i pro plný model, všechny odpovídající matice
 však budou větší, protože velikost hyperstavu narůstá řádově kvadraticky.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Pro stav
\begin_inset Formula 
\[
x_{t}=\left(i_{\alpha,t},i_{\beta,t},\omega_{t},\vartheta_{t}\right)^{T}
\]

\end_inset

vypočteme z rovnic (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:ekf-pro-hyperstav"

\end_inset

) EKF kovarianční matici
\begin_inset Formula 
\[
P=\left[\begin{array}{cccc}
P_{5} & P_{6} & P_{8} & P_{11}\\
P_{6} & P_{7} & P_{9} & P_{12}\\
P_{8} & P_{9} & P_{10} & P_{13}\\
P_{11} & P_{12} & P_{13} & P_{14}
\end{array}\right]
\]

\end_inset

a definujeme 
\emph on
hyperstav
\emph default
 
\begin_inset Formula $\xi_{t}$
\end_inset

 v čase 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

 jako
\begin_inset Formula 
\[
\xi_{t}=\left(i_{\alpha,t},i_{\beta,t},\omega_{t},\vartheta_{t},P_{5},P_{6},P_{7},P_{8},P_{9},P_{10},P_{11},P_{12},P_{13},P_{14}\right)^{T}.
\]

\end_inset

Rovnice pro výpočet matice 
\begin_inset Formula $P$
\end_inset

, a tedy i jejích prvků 
\begin_inset Formula $P_{i}$
\end_inset

, jsou formálně shodné s rovnicemi (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:ekf-stav-derivace"

\end_inset

) pro redukovaný model, pouze rozměry vystupujících matic jsou větší.
 Matice 
\begin_inset Formula $A_{hyp}$
\end_inset

 je pak v blokovém tvaru
\begin_inset Formula 
\[
A_{hyp}=\left[\begin{array}{c}
\begin{split}A\quad & \quad0\end{split}
\\
\left(\frac{\partial P^{+}}{\partial\xi_{i}}\right)_{i\in\left\{ 1\ldots14\right\} }^{sl}
\end{array}\right],
\]

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $A$
\end_inset

 značí původní matici 
\begin_inset Formula $A_{t}$
\end_inset

 (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:matice-ekf-plnymodel-ls"

\end_inset

) pro EKF standardního plného stavu, 
\begin_inset Formula $0$
\end_inset

 je nulová matice vhodného rozměru a zápis 
\begin_inset Formula $\left(\frac{\partial P^{+}}{\partial\xi_{i}}\right)^{sl}$
\end_inset

 má stejný význam jako v předchozím odstavci, jen vybírá trojúhelník z větší
 matice; tyto sloupcové vektory jsou pak po řadě, dle indexu 
\begin_inset Formula $i$
\end_inset

, zapsány do blokové matice 
\begin_inset Formula $A_{hyp}$
\end_inset

.
 Pro LQ regulátor je matici třeba rozšířit o konstantní člen 
\begin_inset Formula $\gamma=f\left(\xi_{0}\right)-A_{hyp}\xi_{0}$
\end_inset

, který byl opět počítán numericky pro každý čas 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

.
 Výhodou je opět dostupnost odhadu kovarianční matice 
\begin_inset Formula $P$
\end_inset

 a oproti redukovanému modelu se zde navíc nevyskytují komplikace při návrhu
 řízení jako pro redukovaný model.
\end_layout

\begin_layout Section
Bikriteriální metoda
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sec:Bikriterialni-metoda"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Dalším z implementovaných algoritmů je jednoduchý duální návrh založený
 na 
\emph on
bikriteriální metodě
\emph default
, viz 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:Prehled-metod-dualniho-rizeni"

\end_inset

.
 Její princip je ve stručnosti takový, že nejdříve je nalezeno opatrné řízení.
 Následně je v jeho okolí hledáno optimální buzení.
 Tohoto postupu se ale budeme držet jen částečně.
\end_layout

\begin_layout Standard
Nalezení 
\emph on
opatrného řízení
\emph default
, které se pod tímto pojmem obvykle rozumí není v případě zde uvažovaného
 systému snadné.
 Proto místo něj využijeme některé standardní řízení, například vektorové
 založené na PI nebo LQ regulátorech.
 Toto není z hlediska bikriteriální metody korektní, zde uvažovaný postup
 je ale myšlen jako jednoduchý návrh a je pouze jejím jistým přiblížením.
\end_layout

\begin_layout Standard
Nyní kolem takto nalezeného řízení, označme 
\begin_inset Formula $\tilde{u}$
\end_inset

, stanovíme okolí, ve kterém se budeme snažit minimalizovat ztrátu pro optimální
 buzení.
 Okolí uvažujeme jako dvourozměrný interval popsaný parametrem 
\begin_inset Formula $\varepsilon$
\end_inset

 ve tvaru 
\begin_inset Formula $\left\langle \tilde{u}_{d}-\varepsilon_{d},\tilde{u}_{d}+\varepsilon_{d}\right\rangle \times\left\langle \tilde{u}_{q}-\varepsilon_{q},\tilde{u}_{q}+\varepsilon_{q}\right\rangle $
\end_inset

.
 Pro odhadování stavu je užit opět rozšířený Kalmanův filtr.
 
\end_layout

\begin_layout Subsection
Základní verze
\end_layout

\begin_layout Standard
Velikost zpětné elektromotorické síly, na základě které jsou odhadovány
 mechanické veličiny, je přímo úměrná otáčkám a tedy čím jsou vyšší otáčky,
 tím získáváme lepší odhad těchto veličin.
 Můžeme tedy uvažovat, že optimální buzení pro PMSM je takové, které se
 snaží maximalizovat otáčky 
\begin_inset Formula $\omega$
\end_inset

, nebo přesněji jejich absolutní hodnotu.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Při maximalizaci otáček vyjdeme z rovnic (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:diskretni-system-dq-ls"

\end_inset

), kde do třetí rovnice dosadíme z prvních dvou
\begin_inset Formula 
\begin{equation}
\omega_{t+1}=d\omega_{t}+e\left(ai_{q,t-1}-\Delta t\left(ai_{d,t-2}+\Delta t\cdot i_{q,t-2}\omega_{t-2}+cu_{d,t-2}\right)\omega_{t-1}-b\omega_{t-1}+cu_{q,t-1}\right).\label{eq:rovnice_pro_opt_buz}
\end{equation}

\end_inset

Dosazovat by šlo samozřejmě dále, ale již teď je zřejmé, jak volit řídící
 zásahy 
\begin_inset Formula $u_{d}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $u_{q}$
\end_inset

: Chceme maximalizovat 
\begin_inset Formula $\left|\omega\right|$
\end_inset

, budeme tedy volit řízení 
\begin_inset Formula $u$
\end_inset

 na okraji intervalu kolem 
\begin_inset Formula $\tilde{u}$
\end_inset

.
 Je třeba rozlišit kladné a záporné otáčky, z rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice_pro_opt_buz"

\end_inset

) získáváme pro 
\begin_inset Formula $u_{q}$
\end_inset

 volbu stejného znaménka jako pro 
\begin_inset Formula $\omega$
\end_inset

 a pro 
\begin_inset Formula $u_{d}$
\end_inset

 znaménko opačné.
 Výsledné řízení je tedy
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
u_{d} & = & \tilde{u}_{d}-\varepsilon_{d}\,\mathrm{sign}\,\omega,\nonumber \\
u_{q} & = & \tilde{u}_{q}+\varepsilon_{q}\,\mathrm{sign}\,\omega.\label{eq:zakladni-bikriterialní}
\end{eqnarray}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsection
Časový posun hodnot
\end_layout

\begin_layout Standard
Předchozí návrh byl poměrně přímočarým vyvozením rovnic (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:zakladni-bikriterialní"

\end_inset

) pro řízení z rovnice pro otáčky (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice_pro_opt_buz"

\end_inset

) a nebyly při něm respektovány správné časy jednotlivých veličin.
 Chceme-li respektovat správný časový posun uvažovaných veličin, je třeba
 rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:zakladni-bikriterialní"

\end_inset

) přepsat vzhledem k rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice_pro_opt_buz"

\end_inset

) do tvaru
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
u_{d,t} & = & \tilde{u}_{d,t}-\varepsilon_{d}\,\mathrm{sign}\,\omega_{t+3},\\
u_{q,t} & = & \tilde{u}_{q,t}+\varepsilon_{q}\,\mathrm{sign}\,\omega_{t+2}.
\end{eqnarray*}

\end_inset

Zde vystupující veličiny 
\begin_inset Formula $\omega_{t+2}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $\omega_{t+3}$
\end_inset

 lze získat, podobně jako rovnici (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice_pro_opt_buz"

\end_inset

), dosazováním do třetí rovnice z ostatních v soustavě (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:diskretni-system-dq-ls"

\end_inset

).
 Jejich tvar je pak následující
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\omega_{t+2} & \text{=} & \left(d^{2}-be\right)\omega_{t}+\left(a+d\right)ei_{q,t}-e\Delta t\cdot i_{d,t}\omega_{t}+ceu_{q,t},\\
\omega_{t+3} & \text{=} & d\omega_{t+2}+ceu_{q,t+1}-be\left(a+d\right)\omega_{t}+e\left(a^{2}-be\right)i_{q,t}+aceu_{q,t}-\\
 & - & e\Delta t\left(a+ad\right)i_{d,t}\omega_{t}-ae^{2}\Delta t\cdot i_{d,t}i_{q,t}-ed\left(\Delta t\right)^{2}i_{q,t}\omega_{t}^{2}-e^{2}\left(\Delta t\right)^{2}i_{q,t}^{2}\omega_{t}-\\
 & - & cde\Delta t\cdot\omega_{t}u_{d,t}-ce^{2}\Delta t\cdot i_{q,t}u_{d,t}.
\end{eqnarray*}

\end_inset

Výpočet řídících zásahů pak probíhá v následujícím pořadí: 
\end_layout

\begin_layout Standard
Nejdříve je vypočtena pomocná veličina
\begin_inset Formula 
\[
\phi=\left(d^{2}-be\right)\omega_{t}+\left(a+d\right)ei_{q,t}-e\Delta ti_{d,t}\omega_{t}
\]

\end_inset

a následně řídící zásah v ose 
\begin_inset Formula $q$
\end_inset


\begin_inset Formula 
\[
u_{q,t}=\tilde{u}_{q,t}+\varepsilon_{q}\,\mathrm{sign}\,\phi.
\]

\end_inset

To umožní výpočet druhé pomocné veličiny
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\zeta & = & d\phi+aceu_{q,t}-e\left(ab+bd+a\Delta t\left(1+d\right)i_{d,t}\right)\omega_{t}+\\
 & + & e\left(a^{2}-be-ae\Delta t\cdot i_{d,t}\right)i_{q,t}-e\left(\Delta t\right)^{2}\left(d\omega_{t}+ei_{q,t}\right)i_{q,t}\omega_{t}.
\end{eqnarray*}

\end_inset

Na závěr je vypočten řídící zásah v ose 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset


\begin_inset Formula 
\[
u_{d,t}=\tilde{u}_{d,t}-\varepsilon_{d}\,\mathrm{sign}\,\zeta.
\]

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Ještě je třeba zmínit, že bylo zanedbáno budoucí řízení 
\begin_inset Formula $u_{q,t+1}$
\end_inset

, které není známe a předchozím výpočtu je předpokládáno, že 
\begin_inset Formula $u_{q,t+1}=0$
\end_inset

.
 Lepších výsledků by mohlo být dosaženo užitím předpokladu 
\begin_inset Formula $u_{q,t+1}=u_{q,t}$
\end_inset

, pak by se rovnice pro výpočet výsledného řízení změnily na 
\begin_inset Formula $u_{d,t}=\tilde{u}_{d,t}-\varepsilon_{d}\,\mathrm{sign}\,\zeta'$
\end_inset

, kde 
\begin_inset Formula $\zeta'=\zeta+ceu_{q,t+1}$
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Výběr buzení na základě výpočtu více EKF
\end_layout

\begin_layout Standard
Předchozí dvě verze bikriteriální metody byly založeny na myšlence, že optimální
 buzení je takové, které zvyšuje otáčky.
 Velikosti otáček je totiž úměrná zpětná elektromotorická síla, ze které
 jsou následně odhadovány hodnoty neměřených stavových veličin.
 Tento v jistém smyslu 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

intuitivní
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

 přístup k nalezení optimálního buzení by však bylo vhodnější nahradit jiným,
 teoreticky lépe podloženým.
\end_layout

\begin_layout Standard
Z tohoto důvodu byla volena verze bikriteriální metody, kdy se z dané množiny
 budících zásahů vybírá takový, který minimalizuje varianci odhadovaných
 mechanických veličin.
 Hodnoty těchto variancí byly získávány užitím redukované verze rozšířeného
 Kalmanova filtru, který byl napočítáván pro každý možný budící zásah zvlášť.
 Množina budících zásahů byla konkrétně uvažována závislá na parametru 
\begin_inset Formula $\varepsilon$
\end_inset

, zapsána v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 a obsahující pět prvků.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Řídící zásahy pak byly v následujícím tvaru:
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
u_{\alpha} & = & \tilde{u}_{\alpha}+\mu_{\alpha}^{i},\\
u_{\beta} & = & \tilde{u}_{\beta}+\mu_{\beta}^{i},
\end{eqnarray*}

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $\tilde{u}$
\end_inset

 je řídící zásah navržený klasickým vektorovým řízením a 
\begin_inset Formula $\mu$
\end_inset

 je množina dvojic 
\begin_inset Formula 
\[
\mu=\left\{ \left(-\varepsilon,-\varepsilon\right),\left(-\varepsilon,\varepsilon\right),\left(\varepsilon,-\varepsilon\right),\left(\varepsilon,\varepsilon\right),\left(0,0\right)\right\} .
\]

\end_inset

 Z těchto dvojic je vybrána jediná, označena 
\begin_inset Formula $i$
\end_inset

, pro kterou je dosaženo v následujícím časovém kroku nejmenší variance
 veličin 
\begin_inset Formula $\omega$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

.
 Nevýhodou této verze bikriteriální metody oproti předchozím dvěma je větší
 výpočetní složitost, kdy je třeba počítat navíc pět redukovaných EKF.
 
\end_layout

\begin_layout Subsection
Konstantní signál v ose 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Další verze bikriteriální metody, která bude dále experimentálně zkoumána
 je přidání konstantního signálu do osy 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset

, tedy 
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
u_{d} & = & \tilde{u}_{d}+\varepsilon,\\
u_{q} & = & \tilde{u}_{q},
\end{eqnarray*}

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $\varepsilon$
\end_inset

 je vhodně velká konstanta.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Možnost užití této verze vyvstala při testování vlivu volby parametrů 
\begin_inset Formula $\varepsilon_{d}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $\varepsilon_{q}$
\end_inset

 pro standardní verzi bikriteriální metody, kdy na základě experimentů byl
 vliv parametru 
\begin_inset Formula $\varepsilon_{d}$
\end_inset

 vyhodnocen jako významějsí.
 Dále při analyzování chování bikriteriální metody založené na výpočtu více
 EKF bylo shledáno, že nejvýznamnější vliv na varianci mechanických veličin
 má pravý horní prvek matice 
\begin_inset Formula $A_{t}$
\end_inset

 redukovaného modelu (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:matice-ekf-redukovanymodel-ls"

\end_inset

), který však odpovídá na základě transformace (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:transformace_al-be_na_d-q"

\end_inset

) proudu v ose 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset


\begin_inset Formula 
\[
A_{t}^{(1,2)}=-e\left(i_{\beta}\sin\vartheta+i_{\alpha}\cos\vartheta\right)=-ei_{d}.
\]

\end_inset

Právě přidání konstantního zásahu k řízení v ose 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset

 může zvýšit proud v této ose a vést ke snížení variance neměřených veličin.
\end_layout

\begin_layout Standard
Zmiňovaný popis samozřejmě není odvozením nebo zdůvodněním funkčnosti této
 verze bikriteriální metody, jedná se pouze o nastínění příčin, které vedly
 k jejímu uvažování.
 Skutečné vlastnosti této metody jsou ponechány k experimentálnímu ověření
 v následující kapitole.
\end_layout

\begin_layout Section
Vysokofrekvenční injektáž 
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sec:Vysokofrekvenční-injektáž"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
V této části následuje popis návrhu regulátoru využívajícího k odhadu polohy
 vysokofrekvenční injektáže.
 Základní myšlenka je následující: Protože se pomocí techniky injektáží
 se nepodařilo získat dostatečně kvalitní odhad polohy 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

, aby byl použit přímo pro návrh řízení, je užíván současně i EKF, kdy odhad
 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 z injektáže slouží jako další zdroj informace pro EKF.
 Kompletní odhad stavu pro návrh řízení pak poskytuje EKF a řídící zásahy
 jsou následně generovány vektorovým řízením s LQ regulátorem.
\end_layout

\begin_layout Standard
Celý proces pak probíhá tak, že k řízení navrženému LQ regulátorem je přidáván
 vysokofrekvenční signál do estimované 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset

 osy.
 Toto řízení je přivedeno na vstup PMSM a na jeho výstupu jsou měřeny proudy.
 Z proudu v estimované 
\begin_inset Formula $q$
\end_inset

 ose je určena hodnota 
\begin_inset Formula $\theta$
\end_inset

 jako rozdíl skutečné polohy 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 a jejího odhadu 
\begin_inset Formula $\hat{\vartheta}$
\end_inset

 pomocí násobení původním vysokofrekvenčním signálem a aplikací low-pass
 filtru.
 Následně je z 
\begin_inset Formula $\theta$
\end_inset

 a starého odhadu 
\begin_inset Formula $\hat{\vartheta}$
\end_inset

 získána hodnota 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 a spolu s výstupy PMSM 
\begin_inset Formula $y_{\alpha}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $y_{\beta}$
\end_inset

 dodána rozšířenému Kalmanovu filtru, který pak poskytuje odhad všech stavových
 veličin.
 Ty jsou použity pro návrh řízení v dalším kroku.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Pro návrh EKF předpokládáme výstup systému ve tvaru 
\begin_inset Formula $y_{t}=\left(i_{\alpha,t},i_{\beta,t},\vartheta\right)^{T}$
\end_inset

.
 Dále je již větší část zde používaných algoritmů (LQ, EKF) popsána v předchozíc
h částech textu, proto zde uvedeme jen případné změny.
 Ty jsou pouze v maticích 
\begin_inset Formula $C$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $R$
\end_inset

 pro EKF:
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\overline{C} & = & \left[\begin{array}{ccccc}
1 & 0 & 0 & 0 & 0\\
0 & 1 & 0 & 0 & 0\\
0 & 0 & 0 & 1 & 0
\end{array}\right],\\
\overline{R} & = & \left[\begin{array}{cc}
R & 0\\
0 & r_{\vartheta}
\end{array}\right],
\end{eqnarray*}

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $\overline{C}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $\overline{R}$
\end_inset

 představují upravené matice a 
\begin_inset Formula $R$
\end_inset

 je matice původní, 
\begin_inset Formula $0$
\end_inset

 v 
\begin_inset Formula $\overline{R}$
\end_inset

 pak představuje nulový blok vhodné velikosti.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Zpracování signálu
\end_layout

\begin_layout Standard
Jak bylo uvedeno v části 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:Priblizeni-metody-vysokofrekvenc"

\end_inset

, je pro správnou funkci injektáží nutné splnit podmínku 
\begin_inset Formula $L_{d}\neq L_{q}$
\end_inset

, platnost tohoto předpokladu byla stanovena v odstavci 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sec:uloha-rizeni-PMSM"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Standard
Vysokofrekvenční signál užitý pro injektáž byl zvolen jako kosinový signál
 o amplitudě 
\begin_inset Formula $A_{inj}$
\end_inset

 a frekvenci 
\begin_inset Formula $\omega_{inj}$
\end_inset

.
 Volba velikosti amplitudy je problematickou záležitostí.
 Obecně platí, že větší amplituda umožní snadnější zpracování signálu, především
 z důvodu většího odstupu signálu od šumu.
 Naopak ale větší amplituda způsobuje i větší rušení v samotném PMSM.
 Obvykle je v injektážních technikách užívána amplituda menší, řádově v
 jednotkách voltů.
 Dalším problémem může být, že zde předkládaný návrh amplitudu nijak neomezuje
 s rostoucími otáčkami, stále je tedy injektován signál o stejné amplitudě.
 To by se mohlo negativně projevit při vyšších otáčkách.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Asi největší komplikací tohoto přístupu, ale i injektáží obecně je vhodný
 postup demodulace.
 Používá se k k tomu obecně digitálních filtrů, jejichž návrh je netriviální
 záležitostí a může mít značný dopad na kvalitu výsledného odhadu 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

.
 Zde používaný filtr byl vygenerován programem Matlab za užití interaktivního
 návrhu 
\emph on
filterbuilder
\emph default
 z balíku 
\emph on
Signal Processing Toolbox
\emph default
.
\end_layout

\begin_layout Standard
Informace o poloze rotoru je amplitudově modulovaná na nosné vysoké frekvenci
 v 
\begin_inset Formula $q$
\end_inset

 složce měřeného proudu.
 Není však modulována přímo hodnota 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 ale veličina 
\begin_inset Formula 
\[
\frac{A_{inj}}{\omega_{inj}}\frac{L_{q}-L_{d}}{2L_{d}L_{q}}\sin2\theta,
\]

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $A_{inj}$
\end_inset

 představuje amplitudu a 
\begin_inset Formula $\omega_{inj}$
\end_inset

 úhlovou frekvenci vysokofrekvenčního signálu, 
\begin_inset Formula $\theta$
\end_inset

 je chyba odhadu 
\begin_inset Formula $\theta=\vartheta-\hat{\vartheta}$
\end_inset

.
 Po získání této informace je tedy třeba ještě provést vydělení příslušnou
 konstantou a ideálně ještě funkci 
\begin_inset Formula $\arcsin$
\end_inset

.
 Výpočet 
\begin_inset Formula $\arcsin$
\end_inset

 je však náročný a nedává příliš dobré výsledky z důvodu omezení na jeho
 definiční obor, proto je využita aproximace 
\begin_inset Formula $\sin x\approx x$
\end_inset

 pro malá 
\begin_inset Formula $x$
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Chapter
Experimenty
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "chap:Experimenty"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
V této kapitole budou předloženy provedené simulace a jejich výsledky.
 Na tomto základě pak bude diskutován vliv konkrétního algoritmu na výslednou
 kvalitu řízení a jednotlivé algoritmy budou mezi sebou porovnány z různých
 hledisek.
 Na závěr bude rozebrána jejich vhodnost pro praktické aplikace.
\end_layout

\begin_layout Section
Návrh simulací bezsenzorového řízení
\end_layout

\begin_layout Standard
Nejdříve je nutno uvést základní popis prováděných simulací.
 K simulování běhu skutečného zařízení PMSM bylo užito dvou kvalitativně
 rozdílných přístupů.
 Prvním, jednodušším, způsobem je simulování systému pouze na základě jeho
 rovnic.
 Pro tuto úlohu byl volen model PMSM (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:diskretni-system-dq-ldq"

\end_inset

) a navíc byl přidáván vzájemně nezávislý aditivní bílý Gaussovský šum,
 jak bylo popsáno v části 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:Stochasticky-model-pmsm"

\end_inset

.
 Střední hodnota šumu byla volena nulová a kovarianční matice pro šum v
 systému a šum měření byly v tomto pořadí
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray}
Q_{šum} & = & \mathrm{diag}\left(\begin{array}{cccc}
1,3e-3 & 1,3e-3 & 5.0e-6 & 1.0e-10\end{array}\right),\nonumber \\
R_{šum} & = & \mathrm{diag}\left(\begin{array}{cc}
6,0e-4 & 6,0e-4\end{array}\right),\label{eq:kov-matice-sum}
\end{eqnarray}

\end_inset

přičemž volba těchto hodnot vychází z 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Peroutka2009"

\end_inset

 a dále byly experimentálně poupraveny.
 Tento typ simulací bude dále v textu označován jako 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset


\emph on
jednoduchý model
\emph default

\begin_inset Quotes grd
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Standard
Druhou užitou možností provádění simulací je využití realistického simulátoru
 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Peroutka2009"

\end_inset

.
 Simulátor je založen na knihovně BDM a zohledňuje i složitější jevy napájecí
 elektroniky jako úbytky napětí a mrtvé časy.
 Hlavním rozdílem oproti simulacím založených na stochastickém modelu stroje
 je, že simulátor poskytuje chování, které daleko více odpovídá chování
 reálného zařízení.
 Dalším rozdílem pak je, že se snaží přesnějším výpočtem postihnout komplikované
 efekty odehrávající se v reálném stroji místo toho, aby je modeloval jako
 šum a je tedy ve své podstatě deterministický.
 Tento typ simulací pak bude dále v textu označován jako 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset


\emph on
simulátor
\emph default

\begin_inset Quotes grd
\end_inset

, naprostá většina provedených simulací v textu je tohoto typu.
\end_layout

\begin_layout Standard
Dále je třeba uvést, že u všech uváděných algoritmů byl použit jako pozorovatel
 rozšířený Kalmanův filtr ve verzi pro plný model.
 V případě užití injektáží byl do tohoto pozorovatele navíc přidáván jako
 další vstup odhad polohy z vyhodnocení injektovaného signálu a při užití
 hyperstavu byl EKF implementován v rozšířené verzi na celý hyperstav.
 
\end_layout

\begin_layout Subsection
Parametry stroje
\end_layout

\begin_layout Standard
V obou typech výše zmíněných simulací byly použity následující parametry:
\end_layout

\begin_layout Standard
\align center
\begin_inset Tabular
<lyxtabular version="3" rows="12" columns="3">
<features tabularvalignment="middle">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" bottomline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\series bold
parametr
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" bottomline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\series bold
označení
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" bottomline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\series bold
hodnota
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
rezistance
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $R_{s}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
0,28
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
izotropní indukčnost
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $L_{s}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
0,003465
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
indukčnost v ose 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $L_{d}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
0,003119
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
indukčnost v ose 
\begin_inset Formula $q$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $L_{q}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
0,003812
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
tok permanentních magnetů
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $\psi_{pm}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
0,1989
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
Parkova konstanta
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $k_{p}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
1,5
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
počet párů pólů
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $p_{p}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
4
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
moment setrvačnosti rotoru
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $J$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
0,04
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
koeficient viskozity
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $B$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
0
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
zátěžný moment
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $T_{L}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
0
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" bottomline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
vzorkovací perioda
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" bottomline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $\Delta t$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" bottomline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
0,000125
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
</lyxtabular>

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsection
Kompenzace úbytků napětí
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sub:Kompenzace-úbytků-napětí"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Jak již bylo zmíněno, používaný simulátor zahrnuje i složitější vlivy napájecí
 elektroniky.
 Jedním z těchto vlivů jsou i takzvané 
\emph on
úbytky napětí
\emph default
.
 Problém těchto úbytků je stručně takový, že po napájecím zdroji požadujeme
 určité napětí, ale napájecí zdroj dodá napětí menší, proto také označení
 úbytky.
 Skutečná napětí však neměříme a předpokládáme, že požadované napětí se
 rovná skutečnému, viz část 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sec:uloha-rizeni-PMSM"

\end_inset

.
 Následně může docházet k chybám, protože reálná hodnota napětí ve stroji
 je menší, než navrhl řídící algoritmus a tento algoritmus se o tom navíc
 nedozví.
 Tato situace je zachycena na obrázku 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:Vliv-ubytku-napeti"

\end_inset

 vlevo, kde odhad určený na základě požadovaného napětí přesně sleduje referenčn
í otáčky, ale skutečné otáčky jsou v důsledku úbytku napětí jiné.
\end_layout

\begin_layout Standard
Vhodným způsobem jak tento problém řešit, je úbytky napětí kompenzovat.
 Kompenzace používaná v této práci je velmi jednoduchá.
 Byla vytvořena na základě volt-ampérové charakteristiky stroje využité
 v simulátoru a je založena na předpokladu, že úbytek napětí je úměrný procházej
ícímu proudu.
 Kompenzace pak probíhá tak, že ze známé hodnoty proudu je vypočítán úbytek
 napětí pomocí po částech lineární aproximace volt-ampérové charakteristiky.
 O tento úbytek je následně zvýšena hodnota požadovaného řídícího napětí.
 Nevýhodami takového přístupu je, že užívaná kompenzace není zpětnovazební
 a dále je v podstatě nastavena na kompenzaci simulátoru a pro reálný stroj
 by bylo třeba vytvořit kompenzaci novou.
 Pozitivní vliv kompenzace je zachycen na obrázku 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:Vliv-ubytku-napeti"

\end_inset

 vpravo, kde je možné srovnat skutečné otáčky simulovaného běhu systému
 s a bez užití kompenzace.
 
\begin_inset Float figure
wide false
sideways false
status collapsed

\begin_layout Plain Layout
\align center
\begin_inset Tabular
<lyxtabular version="3" rows="1" columns="2">
<features tabularvalignment="middle">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/kompenzace_odhad.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/kompenzace.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
</lyxtabular>

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Caption

\begin_layout Plain Layout
Vliv úbytků napětí a jejich kompenzace na otáčky.
 Na levém obrázku je zachycen negativní důsledek úbytků napětí, kdy se odhad
 kryje s požadovanou hodnotou, ale skutečnost je jiná.
 Na obrázku vpravo jsou pro srovnání zachyceny skutečné otáčky v případě
 bez kompenzace a pak při jejím užití.
 
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "fig:Vliv-ubytku-napeti"

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsection
Srovnávací kritéria
\end_layout

\begin_layout Standard
Jednotlivé algoritmy budou porovnány na základě několika kritérií.
 Hlavní z nich je, jak již bylo zmíněno v části 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sec:uloha-rizeni-PMSM"

\end_inset

 založeno na kvadrátu odchylky skutečných a požadovaných otáček.
 Toto kritérium v podstatě vystihuje míru shody mezi zadanými požadavky
 v podobě referenčního signálu a jejich skutečným naplněním.
 Porovnání součtu těchto kvadrátů odchylek však není vhodné přímo užít,
 protože jsou závislé na délce časového horizontu.
 Dále v textu tedy bude uvažována normované verze takového součtu, která
 odpovídá střední kvadratické chybě za jeden časový krok.
\end_layout

\begin_layout Standard
Dalším posuzovacím kritériem pak bude složitost daného algoritmu, především
 v tom smyslu, jak by byla náročná jeho potenciální aplikace pro řízení
 skutečného stroje v reálném čase.
 Diskutována bude i přesnost jednotlivých algoritmů s jakou stanovují odhady
 stavových veličin.
\end_layout

\begin_layout Standard
Časový horizont pro porovnání použitých metod bude obvykle volen v délce
 15 s, případně pro posouzení počátečního chování systému kratší.
 Jako referenční signál bude sloužit několik testovacích profilů, v textu
 budou dále označovány jako:
\end_layout

\begin_layout Itemize

\emph on
nulové otáčky
\emph default
: 
\begin_inset Formula $\omega_{ref}\equiv0$
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Itemize

\emph on
nízké otáčky
\emph default
: trojúhelníkový a lichoběžníkový profil s amplitudou 
\begin_inset Formula $1$
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Itemize

\emph on
střední otáčky
\emph default
: trojúhelníkový a lichoběžníkový profil s amplitudou 
\begin_inset Formula $10$
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Itemize

\emph on
vysoké otáčky
\emph default
: trojúhelníkový a lichoběžníkový profil s amplitudou 
\begin_inset Formula $200$
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Rozdíl mezi trojúhelníkovým a lichoběžníkovým profilem je znázorněn na obrázku
 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:Priklad-profilu-pozad-otack"

\end_inset

, kde je uvažována amplituda 10.
\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset Float figure
wide false
sideways false
status collapsed

\begin_layout Plain Layout
\align center
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/testprofily.eps
	scale 60

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Caption

\begin_layout Plain Layout
Příklad profilů požadovaných otáček na časovém horizontu 15 s s amplitudou
 
\begin_inset Formula $10\:\mathrm{rad}/\mathrm{s}$
\end_inset

: nahoře trojúhleníkový a dole lichoběžníkový profil
\emph on
.
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "fig:Priklad-profilu-pozad-otack"

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Section
Výběr parametrů a zástupců jednotlivých metod
\end_layout

\begin_layout Standard
Protože jednotlivé algoritmy popsané v předchozí části připouštějí více
 různých implementací a různou volbu klíčových parametrů, je v této části
 provedeno jejich experimentální srovnání a následná volba reprezentativních
 zástupců.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Neduální LQ regulátor
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sub:LQ-regulator-volba-param"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
V části 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sec:Linearne-kvadraticky-regulator"

\end_inset

 byl popsán lineárně kvadratický regulátor pro PMSM.
 Některé jeho parametry však nebyly specifikovány.
 Navíc je možná celá řada implementací například dle volby ztrátové funkce
 nebo souřadného systému.
 V následujících odstavcích budou porovnány různé verze LQ regulátoru a
 bude z nich vybrán vhodný zástupce, který bude tuto 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

rodinu
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

 reprezentovat při srovnání s ostatními algoritmy, případně bude sloužit
 jako základ pro tvorbu algoritmů složitějších.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Vliv matice R
\end_layout

\begin_layout Standard
Nejdříve bude věnována pozornost volbě matice 
\begin_inset Formula $R$
\end_inset

 představující penalizaci řídícího zásahu ve ztrátové funkci (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:lq-adit-kv-ztrata"

\end_inset

).
 Právě hodnoty této matice byly voleny experimentálně tak, aby bylo dosaženo
 co nejlepšího výsledného řízení ve smyslu minimální střední kvadratické
 chyby.
 Volba jednotlivých prvků matice 
\begin_inset Formula $R$
\end_inset

 však nemá smysl sama o sobě a je třeba je volit relativně vzhledem k velikosti
 prvků matice 
\begin_inset Formula $Q$
\end_inset

.
 Ta má pouze jeden nenulový prvek 
\begin_inset Formula $q$
\end_inset

, který byl pro jednoduchost volen 
\begin_inset Formula $1$
\end_inset

.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Matice 
\begin_inset Formula $R$
\end_inset

 byla volena po vzoru popisu z odstavce 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:LQR-Ztratova-funkce"

\end_inset

 jako diagonální v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 a na výslednou matici 
\begin_inset Formula $R$
\end_inset

 v soustavě 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 byla převáděna aplikací matice rotace, viz rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rotace-rdq-na-ralbe"

\end_inset

).
 Rozhodující tedy byla volba dvou diagonálních prvků 
\begin_inset Formula $R_{d}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $R_{q}$
\end_inset

.
 Pro různé dvojice těchto prvků byly provedeny experimenty a vyhodnocena
 velikost střední kvadratické chyby.
 Jako příklad budou uvedeny dva takové experimenty: První na 
\emph on
jednoduchém modelu
\emph default
 pro referenční profil 
\emph on
vysoké otáčky -- lichoběžník
\emph default
 a druhý pak na 
\emph on
simulátoru
\emph default
 s profilem 
\emph on
střední otáčky -- lichoběžník
\emph default
.
 Výsledek těchto experimentů je zobrazen na grafech v obrázku 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:Posouzeni-vlivu-matice-R"

\end_inset

.
 
\begin_inset Float figure
wide false
sideways false
status collapsed

\begin_layout Plain Layout
\align center
\begin_inset Tabular
<lyxtabular version="3" rows="1" columns="2">
<features tabularvalignment="middle">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/vlivR_exp1.png
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/vlivR_exp2.png
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
</lyxtabular>

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Caption

\begin_layout Plain Layout
Posouzení vlivu matice 
\begin_inset Formula $R$
\end_inset

 na velikost střední kvadratické chyby.
 Vlevo je zachycen výsledek jednoduchého modelu při užití referenčního profilu
 vysoké otáčky -- lichoběžník a vpravo pak výsledek ze simulátoru s profilem
 střední otáčky -- lichoběžník.
 Všechny osy jsou logaritmické a označení 
\begin_inset Formula $\varepsilon$
\end_inset

 reprezentuje střední kvadratickou chybu.
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "fig:Posouzeni-vlivu-matice-R"

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Hodnoty matice 
\begin_inset Formula $R$
\end_inset

, se kterými bylo dosaženo nejlepších výsledků ve smyslu minimální střední
 kvadratické chyby, jsou v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

:
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
R_{d} & = & 1,0\cdot10^{-3},\\
R_{q} & = & 1,0\cdot10^{-6}.
\end{eqnarray*}

\end_inset

Podobně je možno volit hodnoty i pro matici 
\begin_inset Formula $S$
\end_inset

 penalizující přírůstky napětí, viz odstavec 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:LQR-Ztratova-funkce"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Vliv penalizace řídícího zásahu
\end_layout

\begin_layout Standard
Různé implementace lineárně kvadratického algoritmu lze získat v závislosti
 na volbě tvaru kvadratické ztrátové funkce, viz rovnice (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:lqr-ztrat-fce-tri-cleny"

\end_inset

).
 Člen ztrátové funkce týkající se penalizace stavových veličin (dán maticí
 
\begin_inset Formula $Q$
\end_inset

), případně jejich odchylky od požadované hodnoty zůstane nezměněn.
 Pro penalizaci řídících zásahů však budeme podrobněji diskutovat tři možnosti:
 Jednak je možné uvažovat pouze penalizaci hodnoty, tedy uvažovat člen s
 maticí 
\begin_inset Formula $R$
\end_inset

.
 Další možností je penalizovat jejich přírůstky, tedy užít člen s maticí
 
\begin_inset Formula $S$
\end_inset

.
 Poslední zkoumanou možností je ponechat členy oba a penalizovat jak samotnou
 hodnotu, tak i její přírůstky.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Testování jednotlivých možností probíhalo na simulátoru i za použití jednoduchéh
o modelu pro různá nastavení a referenční profily.
 Opět byla vyhodnocována střední kvadratická chyba, protože však tento ukazatel
 není vhodný pro srovnání za různých simulačních podmínek a na různých profilech
, byly pouze zaznamenávány počty, kolikrát každá z možností penalizace dosáhla
 nejmenší chyby.
 Na grafu obrázek jsou pak tyto hodnoty zachyceny.
 Jako nejvýhodnější se ukázalo využití pouze penalizace přírůstků.
\begin_inset Float figure
wide false
sideways false
status collapsed

\begin_layout Plain Layout
\align center
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/vliv_ss.eps
	scale 60

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Caption

\begin_layout Plain Layout
Vliv rozdílné penalizace řídícího zásahu.
 Na grafu jsou zachyceny počty, kdy daná kategorie dosáhla nejnižší střední
 chyby za různých experimentálních podmínek.
 Význam kategorií je následující: 1 -- penalizace pouze hodnot napětí; 2
 -- penalizace pouze přírůstků napětí; 3 -- penalizace hodnot i přírůstků
 napětí.
 Jednotlivé sloupečky v rámci kategorie představují různé experimentální
 podmínky.
\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Vliv souřadné soustavy
\end_layout

\begin_layout Standard
Poslední ze zkoumaných možností implementace LQ regulátoru je volba souřadné
 soustavy.
 V části 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sec:Linearne-kvadraticky-regulator"

\end_inset

 byly popsány matice pro implementaci v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

, ale i v 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 a oba tyto případy zde budou uvažovány pro experimentální porovnání.
\end_layout

\begin_layout Standard
V souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 jsou rovnice popisující PMSM lineární až na smíšené členy obsahující součin
 proudu a otáček.
 V případě zanedbání těchto členů by rovnice byly lineární zcela.
 To by přineslo značnou výhodu, protože by bylo možno celý algoritmus LQ
 regulátoru předpočítat a výpočet řídícího zásahu značně usnadnit.
 Zda je však možno zmiňované členy zanedbat a jaké to má důsledky bylo ponecháno
 k experimentálnímu ověření.
 Dalším z uvažovaných modelů pro srovnání je tedy předpočítaný LQ regulátor
 v 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 souřadné soustavě s konstantní maticí 
\begin_inset Formula $A$
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Standard
Dále bude ještě uvažován lineárně kvadratický regulátor v souřadné soustavě
 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 pro různé indukčnosti v osách 
\begin_inset Formula $L_{d}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $L_{q}$
\end_inset

.
 A jako referenční bude pro srovnání s ostatními uvažováno i klasické vektorové
 řízení založené na PI regulátorech.
\end_layout

\begin_layout Standard
Vzájemně srovnáváno tedy bylo následujících pět typů algoritmů vektorového
 řízení založeného na:
\end_layout

\begin_layout Itemize
PI regulátorech (
\begin_inset Formula $PI$
\end_inset

)
\end_layout

\begin_layout Itemize
LQ regulátoru v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 (
\begin_inset Formula $LQ_{\alpha-\beta}$
\end_inset

)
\end_layout

\begin_layout Itemize
LQ regulátoru v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 (
\begin_inset Formula $LQ_{d-q}$
\end_inset

)
\end_layout

\begin_layout Itemize
LQ regulátoru v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 s konstantní maticí (
\begin_inset Formula $LQ_{d-q}\; konst.$
\end_inset

)
\end_layout

\begin_layout Itemize
LQ regulátoru v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 pro různé indukčnosti (
\begin_inset Formula $LQ_{\alpha-\beta}\; L_{dq}$
\end_inset

)
\end_layout

\begin_layout Standard
kde v závorce je vždy uvedena zkratka, kterou bude daný algoritmus dále
 označován v tomto odstavci.
 Jednotlivé výše zmiňované metody pro řízení PMSM byly opět porovnávány
 především na základě dosažených středních kvadratických chyb, tyto hodnoty
 při užití simulátoru jsou uvedeny v tabulce 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "tab:Hodnoty-alps"

\end_inset

.
 Hlavní rysy tohoto porovnání však lze vypozorovat již ze samotných průběhů
 simulací: 
\begin_inset Float table
wide false
sideways false
status collapsed

\begin_layout Plain Layout
\align center
\begin_inset Tabular
<lyxtabular version="3" rows="7" columns="7">
<features tabularvalignment="middle">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell multicolumn="1" alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\emph on
nízké otáčky
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell multicolumn="2" alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell multicolumn="1" alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\emph on
střední otáčky
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell multicolumn="2" alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell multicolumn="1" alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\emph on
vysoké otáčky
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell multicolumn="2" alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" bottomline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" bottomline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\emph on
trojúh.
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" bottomline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\emph on
lichob.
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" bottomline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\emph on
trojúh.
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" bottomline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\emph on
lichob.
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" bottomline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\emph on
trojúh.
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" bottomline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\emph on
lichob.
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $PI$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $3,33\cdot10^{-1}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $4,44$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $2,37$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $1,56$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $3,02$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $11,4$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\lang english
\begin_inset Formula $LQ_{\alpha-\beta}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $3,45\cdot10^{-2}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $2,96\cdot10^{-2}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $5,36\cdot10^{-1}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $1,15\cdot10^{-1}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $2,48$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $7,02$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $LQ_{d-q}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $3,57\cdot10^{-2}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $2,98\cdot10^{-2}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $5,49\cdot10^{-1}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $1,14\cdot10^{-1}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $2,58$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $7,52$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $LQ_{d-q}\; konst.$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $2,87\cdot10^{-2}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $2,40\cdot10^{-2}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $3,92\cdot10^{-1}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $1,07\cdot10^{-1}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $15,8$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $9,26$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" bottomline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $LQ_{\alpha-\beta}\; L_{dq}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" bottomline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $8,53\cdot10^{-3}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" bottomline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $8,43\cdot10^{-3}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" bottomline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $1,34\cdot10^{-1}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" bottomline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $1,47\cdot10^{-2}$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" bottomline="true" leftline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $16,2$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" topline="true" bottomline="true" leftline="true" rightline="true" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Formula $11,6$
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
</lyxtabular>

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Caption

\begin_layout Plain Layout
Hodnoty střední kvadratické chyby dosažené na simulátoru pro jednotlivé
 uvažované algoritmy při různých profilech referenčních otáček.
 
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "tab:Hodnoty-alps"

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Především je třeba zmínit špatné chování algoritmu (
\begin_inset Formula $PI$
\end_inset

) v blízkosti nulových otáček, kdy dochází k jistému 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

zpoždění
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

, než začne regulátor správně pracovat.
 Charakter tohoto jevu je možno detailněji posoudit na výstupech ze simulátoru
 na obrázku 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:spatne-chovani-PI"

\end_inset

.
 Při nízkých požadovaných otáčkách (profil
\emph on
 nízké otáčky -- trojúhelníky 
\emph default
a 
\emph on
lichoběžníky
\emph default
) pak dojde k tomu, že algoritmus (
\begin_inset Formula $PI$
\end_inset

) vůbec nezačne řídit, otáčky stroje jsou nulové a počáteční poloha rotoru
 zůstane nezměněna.
 Oproti tomu metody řízení založené na LQ regulátoru tímto nedostatkem netrpí
 a dokáží pracovat i s malou amplitudou referenčních otáček.
 Tento výsledek, tedy rozdíl mezi (
\begin_inset Formula $PI$
\end_inset

) a obecně nějakým (
\begin_inset Formula $LQ$
\end_inset

) algoritmem je zachycen na grafech v obrázku 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:spatne-chovani-PI"

\end_inset

 a).
\end_layout

\begin_layout Standard
Zmiňované problematické chování (
\begin_inset Formula $PI$
\end_inset

) však má další důsledky i při vyšších otáčkách, kdy vykazuje chyby při
 průchodu nulou.
 Jako průchod nulou je označován proces, kdy požadované otáčky mění znaménko
 a tedy stroj přechází z rotace jedním směrem na rotaci směrem opačným.
 Zřejmě tedy stroj musí na jistý časový okamžik zastavit a to může způsobovat
 problémy.
 Ty jsou patrné opět hlavně pro (
\begin_inset Formula $PI$
\end_inset

) algoritmus a využití LQ regulátoru je umožňuje potlačit.
 Grafické srovnání je zachyceno na obrázku 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:spatne-chovani-PI"

\end_inset

 b).
 
\begin_inset Float figure
wide false
sideways false
status collapsed

\begin_layout Plain Layout
\align center
\begin_inset Tabular
<lyxtabular version="3" rows="4" columns="2">
<features tabularvalignment="middle">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/vss_nt.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/vss_nl.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell multicolumn="1" alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
a) nízké požadované otáčky
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell multicolumn="2" alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/vss_pt.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/vss_pl.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell multicolumn="1" alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
b) problematika průchodů nulou
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell multicolumn="2" alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
</lyxtabular>

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Caption

\begin_layout Plain Layout
Špatné chování algoritmu (
\begin_inset Formula $PI$
\end_inset

) v blízkosti nulových otáček: Nahoře v části a) je zachycen průběh otáček
 a polohy, kdy obecně (
\begin_inset Formula $LQ$
\end_inset

) algoritmus zvládne sledovat nízký profil referenčních otáčkek 
\begin_inset Formula $\omega_{ref}$
\end_inset

 a dobře se s nimi kryje, zatímco algoritmus (
\begin_inset Formula $PI$
\end_inset

) je neaktivní.
 V části b) jsou zachyceny problematické průchody nulou, kdy se algoritmus
 (
\begin_inset Formula $PI$
\end_inset

) dopouští v blízkosti nulových otáček nezanedbatelné chyby, zatímco průběh
 hodnot pro algoritmus (
\begin_inset Formula $LQ$
\end_inset

) je relativně hladký.
 
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "fig:spatne-chovani-PI"

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Dále lze rozdílné chování jednotlivých algoritmů pozorovat při vyšších otáčkách.
 Detaily výstupu ze simulátoru pro referenční profil 
\emph on
vysoké otáčky
\emph default
 jsou zachyceny na grafech v obrázku 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:vysoke-otacky-detail"

\end_inset

.
 Prvním pozorováním je relativně větší chyba, které se dopouští (
\begin_inset Formula $LQ_{d-q}\; konst.$
\end_inset

), kdy v nejvyšším bodě profilu dosahuje přibližně chyby 
\begin_inset Formula $5\%$
\end_inset

, obrázek 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:vysoke-otacky-detail"

\end_inset

 a) vlevo.
 Horší výsledky této metody však lze při vyšších otáčkách očekávat, protože
 využívá nepřesného popisu stroje, kdy byly zanedbány členy úměrné právě
 otáčkám stroje a jejich vliv tedy s otáčkami roste.
 Dále lze pozorovat větší chybu u (
\begin_inset Formula $LQ_{\alpha-\beta}\; L_{dq}$
\end_inset

), ostatní použité algoritmy si pro vysoké hodnoty otáček počínají relativně
 dobře při srovnání na základě střední kvadratické chyby celkem vyrovnaně.
 Hodnoty této chyby shrnuje tabulka 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "tab:Hodnoty-alps"

\end_inset

.
 Na obrázku 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:vysoke-otacky-detail"

\end_inset

 a) vpravo je dále uveden detail průchodu nulou, kde se (
\begin_inset Formula $PI$
\end_inset

) algoritmus opět dopouští větší chyby než ostatní algoritmy založené na
 LQ regulátoru.
\end_layout

\begin_layout Standard
Zajímavější porovnání užitých algoritmů nabízí grafy na obrázku 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:vysoke-otacky-detail"

\end_inset

 b), kde jsou zachyceny detaily výstupu simulátoru pro lichoběžníkový profil
 
\emph on
vysoké otáčky
\emph default
.
 Na tomto obrázku vlevo je zachyceno chování jednotlivých metod v nejvyšší
 části profilu.
 Největší chyby se v tomto případě dopouštějí podobně jako v předchozím
 případě pro trojúhelníkový profil algoritmy (
\begin_inset Formula $LQ_{d-q}\; konst.$
\end_inset

) a (
\begin_inset Formula $LQ_{\alpha-\beta}\; L_{dq}$
\end_inset

).
 Jisté chyby se dopouští i (
\begin_inset Formula $LQ_{d-q}$
\end_inset

) a nejlepší výsledky pak vykazuje (
\begin_inset Formula $LQ_{\alpha-\beta}$
\end_inset

).
 V pravé části tohoto obrázku je znázorněn průchod nulovými otáčkami za
 stejných simulačních podmínek.
 Opět je zde patrné, že největší chyby se dopouští algoritmus (
\begin_inset Formula $PI$
\end_inset

).
 
\begin_inset Float figure
wide false
sideways false
status collapsed

\begin_layout Plain Layout
\align center
\begin_inset Tabular
<lyxtabular version="3" rows="4" columns="1">
<features tabularvalignment="middle">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/vss_vt.eps
	scale 55

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
a) vybrané detaily pro profil trojúhelník
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/vss_vl.eps
	scale 55

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
b) vybrané detaily pro profil lichoběžník
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
</lyxtabular>

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Caption

\begin_layout Plain Layout
Detaily chování jednotlivých algoritmů při použití simulátoru s profilem
 
\emph on
vysoké otáčky
\emph default
.
 Vlevo je vždy detail nejvyššího bodu profilu a vpravo pak detail průchodu
 nulou.
 
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "fig:vysoke-otacky-detail"

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Na základě dosažených hodnot střední kvadratické chyby byl nakonec jako
 nejvhodnější zástupce vektorového řízení s lineárně kvadratickým regulátorem
 vybrán algoritmus (
\begin_inset Formula $LQ_{\alpha-\beta}$
\end_inset

), který sice není vždy univerzálně nejlepší, ale zvládne poskytovat dobré
 výsledky pro všechny testované rychlosti.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Výběr zástupce
\end_layout

\begin_layout Standard
Na základě simulací jejichž výsledky byly shrnuty v předchozích odstavcích
 byl ze všech uvažovaných implementací lineárně kvadratického regulátoru
 vybrán jeden zástupce.
 Ten bude sloužit pro srovnání s ostatními uvažovanými algoritmy, ale i
 jako základ pro další rozšíření, například pomocí hyperstavu.
 Tímto zástupcem je algoritmus v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 se ztrátovou funkcí penalizující pouze přírůstky napětí s penalizační maticí
\begin_inset Formula 
\[
S^{dq}=\left[\begin{array}{cc}
1\cdot10^{-3}\\
 & 1\cdot10^{-6}
\end{array}\right].
\]

\end_inset

Při srovnání s ostatními algoritmy bude dále v textu označován jako LQ-CE.
\end_layout

\begin_layout Standard
Kromě výběru vhodné implementace LQ regulátoru však byla získána i další
 důležitá pozorování: Především se jedná o zjištění nedostatků vektorového
 řízení založeného na PI regulátorech v otáčkách blízko nuly, které využití
 LQ regulátoru odstraňuje.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Dalším zjištěním pak je potenciální možnost nasadit konstantní LQ regulátor,
 který je znatelně rychlejší, protože je možno jej díky jeho časové invarianci
 předpočítat.
 Jeho užití je obzvláště výhodné pro nízké otáčky, kde dosahuje dokonce
 menší střední kvadratické chyby než nekonstantní verze, viz tabulka 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "tab:Hodnoty-alps"

\end_inset

.
 Nasazení tohoto regulátoru pro aplikace uvažující vyšší otáčky již příliš
 vhodná není.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Podobných výsledků dosáhl LQ regulátor v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 při uvažování různých indukčností 
\begin_inset Formula $L_{d}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $L_{q}$
\end_inset

.
 Střední kvadratická chyba je při jeho aplikaci v nízkých otáčkách nejnižší
 ze všech uvažovaných algoritmů, oproti tomu ve vyšších otáčkách je chyba
 relativně nejvyšší, viz tabulka 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "tab:Hodnoty-alps"

\end_inset

.
 Navíc je třeba připočíst nutnost pracovat s velmi složitými rovnicemi pro
 popis PMSM v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 pro různé indukčnosti 
\begin_inset Formula $L_{d}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $L_{q}$
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Standard
Zajímavé je srovnání s výše zmiňovaných výsledků s výzkumným úkolem 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "VYZ2011"

\end_inset

.
 V citované práci byl totiž experimentálně získán výsledek, že lepších výsledků
 je dosaženo použitím LQ regulátoru v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 a v soustavě 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 jsou výsledky znatelně horší.
 Tento zdánlivý rozpor je však způsoben tím, že v citovaném zdroji nebyla
 uvažována rozdílná penalizace řídících zásahů, případně jejich přírůstků,
 v osách 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

.
 Právě aplikování této rozdílné penalizace mělo největší vliv na zlepšení
 výsledků dosahovaných pomocí LQ regulátoru v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Bikriteriální duální řízení
\end_layout

\begin_layout Standard
V části 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sec:Bikriterialni-metoda"

\end_inset

 byly popsány čtyři verze bikriteriální metody: základní verze, časově posunutá
 verze, více současně běžících EKF a přidání konstanty k řízení v ose 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset

.
 Tyto postupy se však týkají pouze budící části a je třeba je přidat k opatrnému
 řízení.
 Jak již bylo zmíněno, nalezení opatrného řízení je v případě PMSM problematické
 a proto je místo něj užito standardní vektorového řízení.
 Je uvažováno vektorové řízení založené na PI regulátorech i na LQ regulátoru.
 Jednotlivé verze lišící se verzí bikriteriální metody a volbou řízení byly
 vzájemně porovnány především na základě dosažených středních kvadratických
 chyb.
 Hodnota parametru 
\begin_inset Formula $\varepsilon$
\end_inset

, případně 
\begin_inset Formula $\varepsilon_{d}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $\varepsilon_{q}$
\end_inset

, byla v provedených experimentech volena 5 V.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Bikriteriální metoda s vektorovým PI řízením
\end_layout

\begin_layout Standard
Nejdříve byla věnována pozornost různým verzím bikriteriální metody využívající
 jako řídící 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

opatrnou
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

 část vektorové PI řízení.
 Právě využití tohoto řízení však přináší řadu komplikací.
 Především v tom smyslu, že jsou opět do jisté míry přítomny již zmiňované
 nedostatky tohoto řídícího algoritmu.
 Konkrétně se jedná o problémy v nízkých otáčkách, kdy regulátor neřídí
 a dále pak problémy při průchodu nulovými otáčkami.
 Také se zde objevuje nežádoucí jev, kdy se stroj začne otáčet na opačnou
 stranu.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Z jednotlivých verzí bikriteriální metody se v tomto případě ukazuje být
 jedinou použitelnou přidávání konstanty k řídícímu zásahu v ose 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset

.
 Zbývající verze poskytují velmi špatný výsledek co se kvality řízení týče
 a vyskytuje se u nich problém s rozběhem stroje na opačnou stranu.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Hodnoty střední kvadratické chyby pro jednotlivé verze bikriteriální metody
 na různých profilech referenčních otáček jsou zachyceny na obrázku 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:bikriterialni-bar-ztraty"

\end_inset

 a).
 Pro profily s nízkými požadovanými otáčkami je dosahováno zdánlivě malé
 chyby, ta je však způsobena vlastností vektorového PI řízení, které v nízkých
 otáčkách neřídí.
 Pro referenční profil středních otáček jsou vyšší chyby opět v důsledku
 špatného chování při průchodu nulou.
 Dále pak pro lichoběžníkové profily často dochází k problému s rozjezdem
 na opačnou stranu, který způsobí značný nárůst chyby.
 Z obrázku je dále patrné, že verze bikriteriální metody přidávající konstantu
 k řízení v ose 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset

 jako jediná poskytuje stabilně relativně dobré výsledky.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
V případě využití PI regulátorů může navíc docházet i k dalšímu problému,
 zejména v případě uvažování konstantního buzení.
 Takový budící zásah může totiž regulátor vykompenzovat jako trvalou regulační
 odchylku, takže se ve větší míře projeví pouze na počátku běhu systému.
 
\begin_inset Float figure
wide false
sideways false
status collapsed

\begin_layout Plain Layout
\align center
\begin_inset Tabular
<lyxtabular version="3" rows="2" columns="2">
<features tabularvalignment="middle">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/bikrit_pi.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/bikrit_lq.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
a) PI regulátory
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
b) LQ regulátor
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
</lyxtabular>

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Caption

\begin_layout Plain Layout
Hodnoty střední kvadratické chyby pro jednotlivé verze (viz legenda) bikriteriál
ní metody, při současném užití vektorového řízení s a) PI nebo b) LQ regulátory.
 V grafech označuje 
\begin_inset Formula $\delta$
\end_inset

 střední kvadratickou chybu.
 Referenční profily otáček jsou následující: 1 -- nulový; 2 -- nízké otáčky
 trojúhelníky; 3 -- nízké otáčky lichoběžníky; 4 -- střední otáčky trojúhelníky;
 5 -- střední otáčky lichoběžníky; 6 -- vysoké otáčky trojúhelníky; 7 --
 vysoké otáčky lichoběžníky.
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "fig:bikriterialni-bar-ztraty"

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Bikriteriální metoda s vektorovým LQ řízením
\end_layout

\begin_layout Standard
Dále byly testovány jednotlivé verze bikriteriální metody doplněné lineárně
 kvadratickým regulátorem.
 Jak bylo popsáno v předchozím odstavci 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:LQ-regulator-volba-param"

\end_inset

, použití LQ regulátoru odstraňuje některé nedostatky vektorového řízení
 založeného na PI regulátorech, především v nízkých otáčkách.
 Bylo by tedy možno očekávat jisté zlepšení na profilech nulové otáčky a
 dále při průchodech nulou na profilech střední otáčky.
 Výsledky simulací však na příliš velké zlepšení neukazují.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Hodnoty střední kvadratické chyby jsou zachyceny na obrázku 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:bikriterialni-bar-ztraty"

\end_inset

 b).
 Při použití základní i časově posunuté verze bikriteriální metody je sice
 udržován dobrý odhad polohy 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

, ale je způsobováno značné rušení při dosahování požadavku na otáčky a
 výsledné řízení je nedostačující.
 Lepší výsledky byly získány přidáváním konstanty k řízení v ose 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset

, avšak stále se nejedná o použitelný algoritmus.
 Nejlepších výsledků pak bylo dosaženo s verzí bikriteriální metody využívající
 pěti rozšířených Kalmanových filtrů.
 Ta byla vyhodnocena jako nejlepší ze všech testovaných verzí, a to i ve
 srovnání s předchozími verzemi, založenými na vektorovém řízení s PI regulátory.
\end_layout

\begin_layout Standard
Jako zástupce bikriteriální metody bude dále uvažován LQ regulátor s buzením
 vybíraným na základě pěti rozšířených Kalmanových filtrů a bude označován
 jako BK.
\end_layout

\begin_layout Subsection
LQ regulátor s hyperstavem
\end_layout

\begin_layout Standard
Další možností pro nalezení vhodného řízení PMSM jsou postupy založené na
 využití myšlenky hyperstavu.
 V části 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sec:Hyperstav-odvoz-pro-pmsm"

\end_inset

 byly popsány dva LQG algoritmy, jeden využívající redukovaný model stroje
 a druhý založený na modelu plném.
 Kvalita jimi poskytovaného řízení byla opět experimentálně ověřena pomocí
 simulátoru PMSM.
 Srovnání bylo provedeno především na základě dosažených středních kvadratických
 chyb na jeden časový krok a tyto hodnoty jsou zaznamenány v grafu na obrázku
 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:hyperstav-bar-ztraty"

\end_inset

.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
LQG s hyperstavem pro redukovaný model vychází ze vzájemného porovnání znatelně
 hůře.
 V nízkých otáčkách je jeho problémem neaktivita, podobně jako u vektorového
 řízení založeného na PI regulátorech.
 Ve vyšších otáčkách je pak špatná kvalita poskytovaného řízení způsobována
 nevhodnými řídícími zásahy, kdy dochází k rozkmitání.
 Pravděpodobnou příčinou špatné funkčnosti této verze hyperstavu je problematick
ý návrh LQ regulátoru na redukovaném modelu, viz odstavec 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:LQ-řízení-pro-red-model"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Standard
V případě hyperstavu pro plný model jsou výsledky výrazně lepší, výpočetní
 náročnost je však znatelně vyšší.
 Tato verze LQ regulátoru s hyperstavem byla vybrána jako zástupce označený
 LQ-HS a porovnání s ostatními algoritmy následuje v textu.
 
\begin_inset Float figure
wide false
sideways false
status collapsed

\begin_layout Plain Layout
\align center
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/hypers.eps
	scale 60

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Caption

\begin_layout Plain Layout
Hodnoty střední kvadratické chyby algoritmu využívajícího hyperstav pro
 plný a redukovaný model PMSM.
 V grafech označuje 
\begin_inset Formula $\delta$
\end_inset

 střední kvadratickou chybu.
 Referenční profily otáček jsou následující: 1 -- nulový; 2 -- nízké otáčky
 trojúhelníky; 3 -- nízké otáčky lichoběžníky; 4 -- střední otáčky trojúhelníky;
 5 -- střední otáčky lichoběžníky; 6 -- vysoké otáčky trojúhelníky; 7 --
 vysoké otáčky lichoběžníky.
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "fig:hyperstav-bar-ztraty"

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsection
Vysokofrekvenční injektáž
\end_layout

\begin_layout Standard
LQ regulátor doplněný vysokofrekvenční injektáží slouží v textu jako zástupce
 klasických postupů řešení bezsenzorového řízení PMSM.
 Byl implementován dle popisu v části 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sec:Vysokofrekvenční-injektáž"

\end_inset

.
 Volba parametrů vysokofrekvenčního signálu vychází z 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Vosmik2011"

\end_inset

 a dále byly hodnoty experimentálně upraveny na: amplituda 5 V a frekvence
 1000 Hz.
 Tento algoritmus je dále v textu označován jako INJ.
\end_layout

\begin_layout Section
Aposteriorní Cramer-Raovy meze
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sec:Aposteriorni-Cramer-Raovy-meze"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Jak již bylo podrobněji zmiňováno v předchozích částech textu, je hlavní
 komplikací bezsenzorového řízení PMSM problém pozorovatelnosti neměřených
 veličin v nízkých otáčkách.
 Standardně je odhad těchto veličin získáván ze zpětné elektromotorické
 síly, jejíž velikost je však přímo úměrná otáčkám stroje.
 V nulových otáčkách pak zcela vymizí a poloha 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 se stává nepozorovatelným stavem.
 Situace druhé neměřené veličiny -- otáček 
\begin_inset Formula $\omega$
\end_inset

 je v tomto smyslu daleko lepší, protože její velikost odpovídá velikosti
 zpětné elektromotorické síly.
 V nulových otáčkách tedy tato veličina není nepozorovatelná, ale nulová.
\end_layout

\begin_layout Standard
Tato práce je zaměřena na duální metody řízení a s tím je spojena i volba
 vhodného budícího signálu, který má za cíl pozorovatelnost stavu zlepšit.
 Nástrojem jak vyhodnocovat pozorovatelnost stavových veličin pro nelineární
 systémy jsou právě aposteriorní Cramer-Raovy meze.
 V této části tedy budou předloženy výsledky analýzy modelu PMSM na základě
 tohoto nástroje.
 Jednak budou prostudovány přídavné signály užívané při aplikaci metod vysokofre
kvenčních injektáží ve smyslu, jak samy o sobě dokáží zlepšit pozorovatelnost.
 Následovat pak bude analýza v této práci uvažovaných duálních algoritmů
 -- bikriteriální metody a využití hyperstavu.
 
\end_layout

\begin_layout Subsection
Vzorový běh systému
\end_layout

\begin_layout Standard
Výpočet hodnot aposteriorních Cramer-Raových mezí probíhá na vzorovém běhu
 systému.
 Ze vzorového běhu jsou získány průběhy jednotlivých stavových veličin v
 čase, které pak slouží jako zdroj pro výpočet vlastních mezí.
 Jako vzorový běh lze buď přímo zvolit nějaké hodnoty a nebo je získat aplikací
 vhodného regulátoru na model systému.
 Pro tento případ bylo užíváno vektorové PI řízení (implementované jako
 referenční) získávající odhad ze senzorů a řídící na určenou referenční
 hodnotu.
 Řídící zásahy byly následně doplněny vysokofrekvenčním signálem a to v
 souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 nebo 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 a byl testován sinový i obdélníkový signál.
 Dále byla testována bikriteriální metoda, konkrétně její základní verze,
 verze užívající pěti EKF a přidání konstantní hodnoty do osy 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset

.
 Posledním zkoumaným algoritmem pak bylo využití hyperstavu, které však
 nevyužívá PI regulátory, ale je založeno na vektorovém řízení s LQ regulátorem.
\end_layout

\begin_layout Standard
Použité vzorové běhy shrnuje následující seznam:
\end_layout

\begin_layout Itemize
vektorové PI řízení
\end_layout

\begin_deeper
\begin_layout Itemize
vysokofrekvenční injektáž do 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset


\end_layout

\begin_deeper
\begin_layout Itemize
sinový signál
\end_layout

\begin_layout Itemize
obdélníkový signál
\end_layout

\end_deeper
\begin_layout Itemize
vysokofrekvenční injektáž do 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset


\end_layout

\begin_deeper
\begin_layout Itemize
sinový signál
\end_layout

\begin_layout Itemize
obdélníkový signál
\end_layout

\end_deeper
\begin_layout Itemize
bikriteriální metoda
\end_layout

\begin_deeper
\begin_layout Itemize
základní verze
\end_layout

\begin_layout Itemize
výběr buzení na základě výpočtu pěti EKF
\end_layout

\begin_layout Itemize
konstantní signál v ose 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset


\end_layout

\end_deeper
\end_deeper
\begin_layout Itemize
využití hyperstavu
\end_layout

\begin_deeper
\begin_layout Itemize
plný model
\end_layout

\begin_layout Itemize
redukovaný model
\end_layout

\end_deeper
\begin_layout Standard
Pro výpočet samotných Cramer-Raových mezí bylo užito rovnic (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:PCRB-rovnice-obecny-vypoecet"

\end_inset

) a (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:PCRB-rovnice-pro-D-gauss"

\end_inset

) a byl uvažován model PMSM v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 pro stejné (
\begin_inset Formula $L_{s}$
\end_inset

) i různé (
\begin_inset Formula $L_{d}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $L_{q}$
\end_inset

) indukčnosti.
 Výchozí hodnota meze byla pro všechny uvažované veličiny volena 
\begin_inset Formula $1,0e-7$
\end_inset

 aby byla dostatečně nízká, ale současně nenulová.
 Dále byly použity kovarianční matice 
\begin_inset Formula $Q$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $R$
\end_inset

 s hodnotami kovariančních matic užitých pro šum (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:kov-matice-sum"

\end_inset

).
\end_layout

\begin_layout Subsection
Porovnání algoritmů
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sub:Výsledky-dosažené-pomocí-pcrb"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Vzhledem k tomu, že proudy 
\begin_inset Formula $i_{\alpha\beta}$
\end_inset

 jsou měřené veličiny, tak u nich lze očekávat nízkou mez a chyba v jejich
 odhadu je způsobena prakticky pouze chybou měření.
 Ve všech prováděných výpočtech PCRB byla hodnota této meze pro proudy 
\begin_inset Formula $i_{\alpha\beta}$
\end_inset

 nižší než 
\begin_inset Formula $5,0e-4$
\end_inset

 a dále se tedy mezemi pro proudy zabývat nebudeme.
 Podobně není příliš zajímavá ani Cramer-Raova mez pro otáčky 
\begin_inset Formula $\omega$
\end_inset

.
 Ty sice již nejsou měřeny, ale mez je relativně nízká a obvykle se drží
 na hodnotě přibližně 
\begin_inset Formula $1,2e-2$
\end_inset

.
 Cramer-Raově mezi otáček 
\begin_inset Formula $\omega$
\end_inset

 tedy opět nebude příliš věnována pozornost s výjimkou případů, kdy by došlo
 k její výraznější změně.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Vliv rychlosti
\end_layout

\begin_layout Standard
Nejzajímavější z hlediska aplikace konceptu PCRB jsou tedy výsledky týkající
 se polohy 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

, která je při nulových otáčkách nepozorovatelným stavem.
 Pokud zůstává hodnota otáček nulová a není přítomno žádné další buzení,
 Cramer-Raova mez 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 stále roste, teoreticky až ke své krajní hodnotě odpovídající varianci
 uniformního rozdělení na intervalu 
\begin_inset Formula $\left(-\pi,\pi\right\rangle $
\end_inset

.
 Tento jev stálého růstu je možno pozorovat na grafu obrázek 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:PCRB-theta-rychlost"

\end_inset

.
 Protože s růstem otáček roste zpětná elektromotorická síla, zvyšuje se
 množství informace o veličině 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 a následně se i snižuje chyba jejího odhadu.
 Zpřesnění odhadu a tedy pokles PCRB v důsledku vyšších otáček lze sledovat
 pro různé profily na grafu obrázek 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:PCRB-theta-rychlost"

\end_inset

 a).
 
\begin_inset Float figure
wide false
sideways false
status collapsed

\begin_layout Plain Layout
\align center
\begin_inset Tabular
<lyxtabular version="3" rows="6" columns="1">
<features tabularvalignment="middle">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/pcrb_ref.eps
	scale 55

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
a) snížení hodnoty PCRB 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 v důsledku zvýšení otáček
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/pcrb_hfs.eps
	scale 55

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
b) omezení růstu hodnoty PCRB 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 vlivem přidaného budícího signálu
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/pcrb_bik.eps
	scale 55

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
c) snížení hodnoty PCRB 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 aplikací bikriteriální metody
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
</lyxtabular>

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Caption

\begin_layout Plain Layout
Hodnoty aposteriorní Cramer-Raovy meze (PCRB) polohy 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

: a) jejich snižování v důsledku zvýšení otáček při různých referenčních
 profilech; b) omezování jejich hodnoty vlivem přidaného budícího signálu;
 c) snížení jejich hodnoty užitím bikriteriální metody.
 
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "fig:PCRB-theta-rychlost"

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Význam pro snížení meze 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 však nemají pouze otáčky, u kterých lze tento vliv očekávávat, ale také
 vhodný budící signál.
 Vliv přidaného signálu byl zkoumán zejména na profilu nulových otáček,
 kdy je nejvíce patrný.
 Pro výpočet PCRB byl uvažován vysokofrekvenční signál o amplitudě 5 V a
 frekvenci 1000 Hz.
 Na rozdíl od běžných injektážních metod však tento signál nebyl nijak vyhodnoco
ván a byl pouze zkoumán jeho vliv na pozorovatelnost stavu, konkrétně PCRB
 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

.
 
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Vliv přídavného signálu
\end_layout

\begin_layout Standard
Signál byl přidáván jak v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

, tak i v 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

.
 Je však nutno poznamenat, že nebyl prokázán prakticky žádný vliv volby
 souřadné soustavy.
 Lze tedy očekávat, že volba souřadného systému má vliv pouze na metody,
 kde je injektovaný signál dále vyhodnocován a neslouží pouze jako buzení
 ke zlepšení pozorovatelnosti.
 Dále tedy nebyla volba souřadné soustavy pro přidávání signálu rozlišována.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Užívaný vysokofrekvenční signál byl dvou typů, jednak harmonický sinový
 signál a dále obdélníkový signál o stejné amplitudě i frekvenci.
 Z těchto dvou signálů pak poskytuje lepší výsledky signál obdélníkový.
 Důležitějším zjištěním ale je, že vysokofrekvenční signál snižuje hodnotu
 PCRB pouze při uvažování modelu s různými indukčnostmi 
\begin_inset Formula $L_{d}\neq L_{q}$
\end_inset

.
 Při uvažování stejných indukčností 
\begin_inset Formula $L_{s}$
\end_inset

 je jeho vliv zanedbatelný.
\end_layout

\begin_layout Standard
Výsledky analýzy použití vysokofrekvenčních přídavných signálů jsou zachyceny
 na grafu obrázek 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:PCRB-theta-rychlost"

\end_inset

 b).
 Je použit nulový profil otáček a jako srovnávací je označeno vektorové
 PI řízení.
 Je možno pozorovat, že pro různé indukčnosti je dosaženo vyšší hodnoty
 PCRB 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

, přidáním vysokofrekvenčního signálu však dojde ke značnému omezení růstu
 hodnot meze.
 Oproti tomu v případě uvažování stejných indukčností je hodnota meze nižší,
 ale přidání vysokofrekvenčního signálu nemá žádný vliv a tento případ tedy
 není ani v grafu uveden.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Bikriteriální metoda
\end_layout

\begin_layout Standard
Velmi významný vliv na hodnotu aposteriorní Cramer-Raovy meze má užití bikriteri
ální metody.
 Pro zkoumání pomocí PCRB byly uvažovány tři verze této metody, jmenovitě
 základní verze, užití 5 EKF pro výběr nejlepšího buzení a přidání konstantního
 signálu do osy 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset

.
 Všichni tři zmiňovaní zástupci dosáhli řádově lepších výsledků, oproti
 těm z minulého odstavce založených na přidávání vysokofrekvenčního signálu.
 Vliv bikriteriální metody na hodnotu PCRB je srovnatelný s během stroje
 ve vysokých otáčkách, ale s tím rozdílem, že pro aplikaci bikriteriální
 metody byl uvažován stroj v klidu.
\end_layout

\begin_layout Standard
Ze tří uvažovaných verzí pak byla relativně nejhorší verze základní.
 Lepších výsledků bylo dosaženo za použití 5 rozšířených Kalmanových filtrů
 pro výběr nejlepšího buzení.
 Nejlepší výsledky pak překvapivě poskytuje velmi jednoduchá verze spočívající
 v přidání konstantního signálu do osy 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Standard
Dalším zajímavým zjištěním je, že pro každou z uvažovaných verzí je vždy
 (alespoň nepatrně) dosaženo horších výsledků při užití modelu s různými
 indukčnostmi 
\begin_inset Formula $L_{d}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $L_{q}$
\end_inset

.
 Grafické znázornění výsledků bikriteriální metody a srovnání s referenčním
 vektorovým PI řízením je prezentováno na obrázku 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:PCRB-theta-rychlost"

\end_inset

 c).
\end_layout

\begin_layout Standard
Ohledně bikriteriální metody je ještě třeba zmínit, že se jedná o jediný
 případ ze zde uvažovaných možností, který způsoboval výraznější změnu Cramer-Ra
ovy meze otáček 
\begin_inset Formula $\omega$
\end_inset

.
 Konkrétně se jedná o menší nárůst meze při přidávání konstantní hodnoty
 do osy 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset

, na přibližně 
\begin_inset Formula $1,4e-2$
\end_inset

.
 Výraznější nárůst byl pak zaznamenán pro základní verzi bikriteriální metody,
 kdy PCRB 
\begin_inset Formula $\omega$
\end_inset

 dosahovala až hodnoty 
\begin_inset Formula $4,5e-2$
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
LQ regulátor s hyperstavem
\end_layout

\begin_layout Standard
Dále byly analyzovány Cramer-Raovy meze při využití hyperstavu.
 Výsledné hodnoty pro redukovaný i plný stav při nulovém referenčním profil
 jsou zobrazeny na obrázku 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:PCRB-theta-hyper"

\end_inset

 a).
 V případě redukovaného stavu nedochází k omezování meze a ta stále roste.
 Tento jev je s největší pravděpodobností způsoben komplikovanějším dvoufázovým
 návrhem řízení pro redukovaný model, který pak trpí podobným nedostatkem
 jako vektorové PI řízení.
 Lepších výsledků je však dosaženo při užití hyperstavu s plným modelem,
 který relativně dobře zvládá snižovat hodnotu PCRB 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset Float figure
wide false
sideways false
status collapsed

\begin_layout Plain Layout
\align center
\begin_inset Tabular
<lyxtabular version="3" rows="4" columns="1">
<features tabularvalignment="middle">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/pcrb_hyp.eps
	scale 55

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
a) hodnoty PCRB 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 při užití hyperstavu
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/pcrb_porovnani.eps
	scale 55

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
b) porovnání vybraných zástupců
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
</lyxtabular>

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Caption

\begin_layout Plain Layout
Hodnoty aposteriorní Cramer-Raovy meze (PCRB) polohy 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 v nulových otáčkách: a) při užití hyperstavu; b) porovnání vybraných zástupců
 všech metod.
 
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "fig:PCRB-theta-hyper"

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Vzájemné porovnání PCRB
\end_layout

\begin_layout Standard
Na obrázku 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:PCRB-theta-hyper"

\end_inset

 b) zachyceno porovnání vybraných zástupců z předchozích odstavců.
 Při užití vektorového PI řízení bez dalšího buzení Cramer-Raova mez polohy
 stále roste.
 V případě různých indukčností v osách 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

 roste rychleji, ale přidáním vysokofrekvenčního signálu ji lze snížit.
 V případě stejných indukčností nemá vysokofrekvenční signál na hodnotu
 meze vliv.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Znatelně lepších výsledků je však možno dosáhnout při užití bikriteriální
 metody nebo hyperstavu.
 Bikriteriální metoda zde dosahuje pro všechny uvažované verze relativně
 nejlepších výsledků co se týče vlivu na PCRB 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

.
 Z jejích jednotlivých verzí se pak jako nejlepší ukazuje jednoduché přidání
 konstantního signálu k řídícímu zásahu v ose 
\begin_inset Formula $d$
\end_inset

.
 Oproti tomu ale v případě užití některých verzí bikriteriální metody dochází
 k menšímu růstu Cramer-Raovy meze otáček 
\begin_inset Formula $\omega$
\end_inset

.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Použitím hyperstavu lze také dosáhnout výrazného snížení Cramer-Raovy meze.
 Pokles sice není tak výrazný jako u bikriteriální metody, ale to je pravděpodob
ně způsobeno strukturou samotných algoritmů.
 Zatímco bikriteriální metoda přidává budící signál víceméně stále, LQ regulátor
 s hyperstavem je přístup více odpovídající koncepci duálního řízení a snaží
 se hledat kompromis mezi optimálním řízením a buzením.
 Nachází-li se v nulových otáčkách a je-li požadovaná hodnota otáček také
 nulová, jako v uvažovaném případě, není pravděpodobně třeba příliš velkého
 buzení.
\end_layout

\begin_layout Section
Simulační porovnání algoritmů
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "sec:Simulační-porovnání-algoritmů"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
V předchozích částech byly popsány jednotlivé zkoumané algoritmy pro řešení
 úlohy řízení synchronního stroje s permanentními magnety.
 Pozornost byla věnována především popisu základních vlastností jednotlivých
 přístupů a dále vzájemnému porovnání jednotlivých verzí téže metody.
 Následující část textu bude věnována vzájemnému porovnání jednotlivých
 metod.
 Porovnání z hlediska vlivu konkrétních algoritmů na pozorovatelnost systému
 již bylo provedeno v části 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sec:Aposteriorni-Cramer-Raovy-meze"

\end_inset

 týkající se aposteriorních Cramer-Raových mezí, zde bude věnována pozornost
 spíše celkové kvalitě poskytnutého řízení.
\end_layout

\begin_layout Standard
Porovnávány budou pouze vybrané algoritmy.
 Konkrétně se jedná o neduální referenční vektorové PI řízení (PI) a vektorové
 řízení s LQ regulátorem (LQ-CE).
 Dále bude zahrnut LQ regulátor doplněný vysokofrekvenční injektáží (INJ)
 jako zástupce klasických postupů řešení bezsenzorového řízení PMSM.
 Z duálních algoritmů pak bude uvažován algoritmus založený na hyperstavu
 (LQ-HS) a verze bikriteriální metody založená na vektorovém řízení s LQ
 regulátorem, která vybírá budící zásah na základě výpočtu 5 EKF (BK).
\end_layout

\begin_layout Subsection
Rozjezd stroje
\end_layout

\begin_layout Standard
Nejprve bude věnována pozornost chování jednotlivých algoritmů při rozjezdu
 stroje.
 Hlavní komplikací v tomto případě je obecně neznalost počátečního úhlu
 natočení rotoru 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

.
 Právě špatný počáteční odhad polohy může způsobit značné chyby v plnění
 požadavků řízení a je tedy snahou tento negativní vliv omezit.
 Zde lze očekávat pozitivní vliv duálních metod, které se namísto řízení
 se špatným odhadem snaží i tento odhad zlepšit.
\end_layout

\begin_layout Standard
Nejsou-li o počátečním stavu stroje dostupné žádné další informace, lze
 rotor očekávat libovolně natočený, což odpovídá předpokladu, že počáteční
 úhel 
\begin_inset Formula $\vartheta_{0}$
\end_inset

 je náhodnou veličinou s rovnoměrným rozdělením na intervalu 
\begin_inset Formula $\left(-\pi,\pi\right\rangle $
\end_inset

.
 Zde však dochází k problému s již zmiňovanou symetrií rovnic stroje na
 substituci 
\begin_inset Formula $\left(\omega,\vartheta\right)\longleftrightarrow\left(-\omega,\vartheta+\pi\right)$
\end_inset

.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Realizaci jedné nebo druhé varianty není možno okamžitě poznat z modelu
 stroje a jejich rozpoznání je třeba řešit jinak.
 Jednou možností je užití metod popsaných v odstavci 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:Detekce-počáteční-polohy"

\end_inset

.
 Dalším způsobem, jak toto rozpoznání provést, je sledovat běh stroje po
 delší časový úsek.
 Když se totiž skutečný stroj otáčí na druhou stranu než předpokládá jeho
 model, dodávané řídící zásahy na základě modelu přestanou odpovídat skutečnému
 stroji a z této neshody mezi strojem a modelem již lze poznat, že došlo
 ke špatnému odhadu.
 Problémem zmiňovaného přístupu je právě delší časový okamžik nezbytný k
 detekci této chyby.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Z důvodů těchto komplikací bude tedy dále v textu předpokládán počáteční
 úhel natočení pouze v intervalu 
\begin_inset Formula $\left(-\frac{\pi}{2},\frac{\pi}{2}\right\rangle $
\end_inset

 a případné rozjezdy na opačnou stranu, tedy realizaci verze 
\begin_inset Formula $\left(-\omega,\vartheta+\pi\right)$
\end_inset

 namísto 
\begin_inset Formula $\left(\omega,\vartheta\right)$
\end_inset

, budou detekovány a ze vzájemného porovnání jednotlivých algoritmů vyřazeny.
 Vhodné zvládnutí detekce, ke které realizaci symetrických verzí došlo tedy
 zůstává nevyřešena a je vhodná k dalšímu výzkumu.
\end_layout

\begin_layout Standard
Konkrétní porovnání jednotlivých algoritmů pak probíhalo na 
\emph on
trojúhelníkovém
\emph default
 profilu 
\emph on
střední otáčky
\emph default
 v časovém horizontu 1 s.
 Důvodem pro volbu tohoto profilu bylo, že profily s nižšími otáčkami způsobují
 značné komplikace některým algoritmům, zejména založeným na PI regulátorech
 a ve vyšších otáčkách je již odhad úhlu příliš usnadněn vyšší rychlostí
 a tedy větší zpětnou elektromotorickou silou.
 Počáteční poloha 
\begin_inset Formula $\vartheta_{0}$
\end_inset

 byla volena náhodně z intervalu 
\begin_inset Formula $\left(-\frac{\pi}{2},\frac{\pi}{2}\right\rangle $
\end_inset

 a simulace byly prováděny opakovaně.
 Použito bylo vždy 
\begin_inset Formula $100$
\end_inset

 opakování, do grafů zobrazujících chyby odhadů (obrázek 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:pocatecni-rozjezdy"

\end_inset

) však bylo pro přehlednost uvažováno méně vzorků.
\end_layout

\begin_layout Standard
Jednotlivé algoritmy byly porovnávány na základě střední kvadratické chyby
 (střední pro jeden časový krok i pro jednotlivé realizace počáteční polohy
 
\begin_inset Formula $\vartheta_{0}$
\end_inset

), tedy z hlediska, jak dobře zvládne stroj regulovaný daným algoritmem
 sledovat referenční signál.
 Toto porovnání je pro jednotlivé algoritmy zobrazeno na grafu 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:pocatecni-rozjezdy"

\end_inset

 a).
 A zřejmě se na něm ukazuje přínos duálních metod při zvládnutí neznámé
 počáteční polohy.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Dalším zkoumaným hlediskem je schopnost jednotlivých algoritmů nalézt správnou
 polohu stroje 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

.
 Vývoj chyby odhadu polohy 
\begin_inset Formula $\vartheta-\hat{\vartheta}$
\end_inset

 v čase pro jednotlivé algoritmy a různé počáteční hodnoty úhlu natočení
 
\begin_inset Formula $\vartheta_{0}$
\end_inset

 ze zachycen na obrázku 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:pocatecni-rozjezdy"

\end_inset

 b)-f).
 Relativně dobrá schopnost nalézt správný odhad polohy i u neduálních metod
 je dána především tím, že jako pozorovatele užívají rozšířený Kalmanův
 filtr a že s růstem otáček se zvyšuje pozorovatelnost systému.
 Celkově je ale možné pozorovat lepší výsledku u duálních metod, konkrétně
 u BK a LQ-HS.
\end_layout

\begin_layout Standard
Ještě je vhodné poukázat na špatné chování referenčního regulátoru PI.
 Problém se týká nízkých požadovaných otáček, kdy regulátor v jistém smyslu
 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

nic nedělá
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

.
 V důsledku toho pak dosahuje relativně vyšší střední kvadratické chyby,
 tento jev lze také pozorovat na obrázku 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:pocatecni-rozjezdy"

\end_inset

 b) na počátku běhu systému.
 
\begin_inset Float figure
wide false
sideways false
status collapsed

\begin_layout Plain Layout
\align center
\begin_inset Tabular
<lyxtabular version="3" rows="6" columns="2">
<features tabularvalignment="middle">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/rozjezd/chybabar.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/rozjezd/pi3.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
a) střední kvadratická chyba
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
b) PI
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/rozjezd/lq3.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/rozjezd/inok3.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
c) LQ-CE
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
d) INJ
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/rozjezd/bk3.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/rozjezd/hs3.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
e) BK
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
f) LQ-HS
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
</lyxtabular>

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Caption

\begin_layout Plain Layout
Vliv počáteční polohy na rozjezd stroje při užítí různých algoritmů.
 a) přehled dosažených středních kvadratických chyb (
\begin_inset Formula $\delta$
\end_inset

) pro jednotlivé algoritmy 1 až 5; dále je zobrazena chyba odhadu polohy
 
\begin_inset Formula $\vartheta-\hat{\vartheta}$
\end_inset

 pro: b) PI (algoritmus 1), c) LQ-CE (algoritmus 2), d) INJ (algoritmus
 3), e) BK (algoritmus 4), f) LQ-HS (algoritmus 5).
 
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "fig:pocatecni-rozjezdy"

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsection
Odhad v nule
\end_layout

\begin_layout Standard
Dále byly prováděny podobné simulace jako v předchozím odstavci, týkajícím
 se rozjezdu stroje, nyní však s jiným profilem požadovaných otáček.
 Bylo testováno chování jednotlivých algoritmů v nulových otáčkách při špatném
 počátečním odhadu úhlu 
\begin_inset Formula $\vartheta_{0}$
\end_inset

.
 Počáteční poloha 
\begin_inset Formula $\vartheta_{0}$
\end_inset

 byla opět volena náhodně z intervalu 
\begin_inset Formula $\left(-\frac{\pi}{2},\frac{\pi}{2}\right\rangle $
\end_inset

 ze stejných důvodů jako v předchozím odstavci.
 Simulace byly prováděny opakovaně, vždy 
\begin_inset Formula $100$
\end_inset

 opakování, do grafů zobrazujících chyby odhadů bylo pro přehlednost uvažováno
 vzorků méně.
\end_layout

\begin_layout Standard
Provedené simulace byly jednak zaměřeny na velikost chyby řízení v nulových
 otáčkách, ale především na zkoumání schopnosti jednotlivých algoritmů omezit
 počáteční neznalost polohy 
\begin_inset Formula $\vartheta$
\end_inset

 při současném požadavku na udržení stroje v klidu.
 Oproti předchozímu odstavci zde nedochází ke zvyšování hodnoty referenčních
 otáček a tak vzhledem k referenčním otáčkám je poloha stále nepozorovatelným
 stavem.
 Ke zlepšení odhadu polohy je tedy třeba aktivního budícího zásahu, který
 ovšem zřejmě naruší požadovaný klidový stav stroje.
 Právě při této úloze by se měly s výhodou uplatnit duální algoritmy.
\end_layout

\begin_layout Standard
Na grafech b)-f) obrázku 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:chovani-v-nule"

\end_inset

 jsou znázorněny průběhy chyb odhadu polohy 
\begin_inset Formula $\vartheta-\hat{\vartheta}$
\end_inset

 v čase pro jednotlivý algoritmy při různé počáteční hodnotě úhlu natočení
 
\begin_inset Formula $\vartheta_{0}$
\end_inset

.
 V případě samostatného vektorového řízení nedochází nijak k omezování chyby
 odhadu.
 Konkrétně pro PI jsou všechny řídící zásahy nulové a chyba odhadu zůstává
 v čase konstantní.
 V případě LQ-CE je situace nepatrně lepší a chyby odhadu nezůstávají zcela
 konstantní a dochází k drobnému zvlnění.
 Jedná se však spíše o náhodné změny v důsledku řídících zásahů snažících
 se udržet nulové otáčky.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Zcela odlišné výsledky však poskytují zbývající tři algoritmy, které zvládají
 počáteční chybu odhadu polohy výrazně omezit.
 Je však důležité věnovat pozornost i dosažené chybě při řízení na nulové
 požadované otáčky.
 Tato chyba je zde opět reprezentována jako střední kvadratická chyba skutečných
 a požadovaných otáček a její hodnoty jsou pro jednotlivé algoritmy zaneseny
 v grafu na obrázku 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:chovani-v-nule"

\end_inset

 a).
 Zřejmě lze očekávat, že v případě algoritmů, které nějakým způsobem omezují
 chybu odhadu polohy dojde k nárůstu chyby řízení.
 V případě PI, které při požadavku na nulové otáčky stručně řečeno 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

nic nedělá
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

 je také chyba řízení nulová.
 Naopak pro BK, která zvládá omezování počáteční chyby odhadu polohy relativně
 nejlépe je střední kvadratická chyba skutečných a požadovaných otáček vysoká.
 Vyšší chyby pak dosahuje i LQ-HS.
 Nejlepších výsledků a současně jakéhosi kompromisu pak dosahuje algoritmus
 INJ, který zvládají efektivně omezit chybu odhadu a současně udržet chybu
 řízení dostatečně nízkou.
 
\begin_inset Float figure
wide false
sideways false
status collapsed

\begin_layout Plain Layout
\align center
\begin_inset Tabular
<lyxtabular version="3" rows="6" columns="2">
<features tabularvalignment="middle">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/nula/chybybar.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/nula/nula_pi.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
a) střední kvadratická chyba
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
b) PI
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/nula/nula_lq.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/nula/nula_in.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
c) LQ-CE
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
d) INJ
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/nula/nula_bk.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/nula/nula_hs.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
e) BK
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
f) LQ-HS
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
</lyxtabular>

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Caption

\begin_layout Plain Layout
Vliv počáteční polohy na setrvání stroje v nulových otáčkách při užítí různých
 algoritmů.
 a) přehled dosažených středních kvadratických chyb (
\begin_inset Formula $\delta$
\end_inset

) pro jednotlivé algoritmy 1 až 5; dále je zobrazena chyba odhadu polohy
 
\begin_inset Formula $\vartheta-\hat{\vartheta}$
\end_inset

 pro: b) PI (algoritmus 1), c) LQ-CE (algoritmus 2), d) INJ (algoritmus
 3), e) BK (algoritmus 4), f) LQ-HS (algoritmus 5).
 
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "fig:chovani-v-nule"

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsection
Nízké otáčky
\end_layout

\begin_layout Standard
Tento odstavec bude zaměřen na chování jednotlivých algoritmů v nízkých
 otáčkách.
 Pro srovnání bylo konkrétně užito profilů 
\emph on
nízké otáčky
\emph default
 
\emph on
trojúhelníky 
\emph default
a 
\emph on
lichoběžníky
\emph default
.
 Jednotlivé algoritmy byly porovnány na základě středních kvadratických
 chyb, jejich hodnoty jsou pak zaneseny v grafu na obrázku 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:prubehy-ztraty"

\end_inset

 a).
 Dále je chování jednotlivých algoritmů možno posoudit i z průběhů otáček
 
\begin_inset Formula $\omega$
\end_inset

 v čase, které jsou pro jednotlivé algoritmy zachyceny na grafech 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:prubehy-otacek-nizke"

\end_inset

 a) pro trojúhelníkový a b) pro lichoběžníkový profil požadovaných otáček.
\end_layout

\begin_layout Standard
Především lze opět pozorovat již zmiňovanou neaktivitu PI, kdy na profilu
 nízkých otáček s amplitudou 1 rad/s vůbec nedojde k roztočení stroje a
 v důsledku toho pak dochází k relativně větší střední kvadratické chybě.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Dále je velmi zajímavé chování BK.
 Protože se jedná o jednoduchý suboptimální duální algoritmus není zde dosažena
 vhodná rovnováha mezi opatrností a buzením.
 To se projevuje především velmi výraznými budícími zásahy v nulových otáčkách,
 které následně způsobí nárůst chyby řízení.
 Z jistého úhlu pohledu však nelze označit toto chování přímo za špatné.
 Regulátor totiž přidává výrazné budící zásahy pouze při dosažení nulových
 otáček, tedy když dojde k nepozorovatelnosti systému.
 Tyto budící zásahy jsou však relativně velké vzhledem k amplitudě otáček,
 což by mohlo být překážkou pro praktickou aplikaci algoritmu.
\end_layout

\begin_layout Standard
Ostatní uvažované algoritmy vykazují vizuálně podobný průběh otáček a tedy
 jsou v grafech zobrazeny pouze jako jeden společný reprezentant 
\emph on
ostatní
\emph default
.
 Všechny tyto algoritmy také dosáhly relativně nízké střední kvadratické
 chyby pro trojúhelníkový i lichoběžníkový profil.
 Jako nejlepší z nich a i celkově se ukazuje INJ, rozdíl oproti LQ-HS je
 však malý.
 Nízké chyby pak dosahuje i LQ-CE.
 
\begin_inset Float figure
wide false
sideways false
status collapsed

\begin_layout Plain Layout
\align center
\begin_inset Tabular
<lyxtabular version="3" rows="2" columns="2">
<features tabularvalignment="middle">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<row>
<cell multicolumn="1" alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/prubeh/nizke.eps
	scale 55

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell multicolumn="2" alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset space \hspace{}
\length 0.9cm
\end_inset

a) nízké otáčky -- trojúhelníky
\begin_inset space \hspace{}
\length 2.4cm
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
b) nízké otáčky -- lichoběžníky
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
</lyxtabular>

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Caption

\begin_layout Plain Layout
Porovnání průběhu hodnoty otáček 
\begin_inset Formula $\omega$
\end_inset

 při řízení jednotlivými algoritmy na požadovanou hodnotu 
\begin_inset Formula $\omega_{ref}$
\end_inset

 danou profilem 
\emph on
nízké otáčky
\emph default
 (a) trojúhelníky a (b) lichoběžníky.
 Pod označením 
\emph on
ostatní
\emph default
 jsou rozumněny následující algoritmy: LQ-CE, INJ a LQ-HS.
 
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "fig:prubehy-otacek-nizke"

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset Float figure
wide false
sideways false
status collapsed

\begin_layout Plain Layout
\align center
\begin_inset Tabular
<lyxtabular version="3" rows="4" columns="2">
<features tabularvalignment="middle">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/prubeh/bar_nizke.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/prubeh/bar_pruchod.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
a) nízké otáčky
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
b) střední otáčky
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell multicolumn="1" alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/prubeh/bar_vysoke.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell multicolumn="2" alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell multicolumn="1" alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
c) vysoké otáčky
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell multicolumn="2" alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
</lyxtabular>

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Caption

\begin_layout Plain Layout
Dosažené hodnoty středních kvadratických chyb 
\begin_inset Formula $\delta$
\end_inset

 pro profily a) 
\emph on
nízké otáčky
\emph default
, b) 
\emph on
střední otáčky
\emph default
 a c) 
\emph on
vysoké otáčky
\emph default
.
 Použité algoritmy jdou v pořadí: 1 -- PI, 2 -- LQ-CE, 3 -- INJ, 4 -- BK
 a 5 -- LQ-HS.
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "fig:prubehy-ztraty"

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsection
Průchody nulou
\end_layout

\begin_layout Standard
Dále byla věnována pozornost problematice průchodů nulou.
 Jedná se o změnu směru otáčení stroje, která může být ztížena setrváním
 po určitý časový okamžik v klidu, tedy při nulových otáčkách.
 Běžný průchod nulou je realizován pomocí trojúhelníkového referenčního
 profilu, průchod se setrváním v nulových otáčkách pak profilem lichoběžníkovým.
 Pro srovnání jednotlivých algoritmů bylo užito simulací s referenčními
 profily otáček 
\emph on
střední otáčky
\emph default
.
 Výsledky těchto simulací v podobě průběhů hodnoty otáček 
\begin_inset Formula $\omega$
\end_inset

 v čase pro různé algoritmy jsou zachyceny na grafech 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:prubehy-otacek-pruchod"

\end_inset

 a) a b).
\end_layout

\begin_layout Standard
Jednotlivé algoritmy pak byly porovnávány na základě dosažených středních
 kvadratických chyb, jejichž hodnoty jsou uvedeny v grafu 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:prubehy-ztraty"

\end_inset

 b).
 Největší chyby ve sledování referenčního signálu se dopustilo PI.
 Problémem je opět 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

neaktivita
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

 tohoto algoritmu, dokud není dosaženo dostatečně vysoké hodnoty požadovaných
 otáček.
 Problematika tohoto jevu bude detailněji diskutována v závěru kapitoly.
\end_layout

\begin_layout Standard
Opět je možno pozorovat 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

budící
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

 zásahy BK při dosažení nulových otáček.
 Vzhledem k tomu, že nyní mají podstatně menší amplitudu ve srovnání s amplitudo
u požadovaných a následně skutečných otáček, je chyba v jejich důsledku
 již relativně menší a nejedná se o tolik závažný problém.
\end_layout

\begin_layout Standard
Podobně velké chyby pak dosahuje LQ-CE i LQ-HS.
 Pro LQ-CE je chyba nepatrně větší pravděpodobně v důsledku trvalé odchylky
 od požadované hodnoty.
 Nejlepších výsledků je pak dosaženo užitím INJ.
\end_layout

\begin_layout Standard
Detailnější porovnání průběhů hodnoty otáček při průchodu nulou pro jednotlivé
 algoritmy je znázorněno na obrázku 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:prubehy-otacek-pruchod"

\end_inset

 c) a d).
 Zde je možno pozorovat především chybu PI při průchodu nulou a dále pak
 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

budící
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

 zásahy BK.
 
\begin_inset Float figure
wide false
sideways false
status collapsed

\begin_layout Plain Layout
\align center
\begin_inset Tabular
<lyxtabular version="3" rows="4" columns="2">
<features tabularvalignment="middle">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<row>
<cell multicolumn="1" alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/prubeh/pruchod.eps
	scale 55

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell multicolumn="2" alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset space \hspace{}
\length 0.7cm
\end_inset

a) střední otáčky -- trojúhelníky
\begin_inset space \hspace{}
\length 2.2cm
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
b) střední otáčky -- lichoběžníky
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell multicolumn="1" alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/prubeh/pruchod_detail.eps
	scale 55

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell multicolumn="2" alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
c) detail  -- trojúhelníky
\begin_inset space \hspace{}
\length 1.7cm
\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
d) detail -- lichoběžníky
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
</lyxtabular>

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Caption

\begin_layout Plain Layout
Porovnání průběhu hodnoty otáček 
\begin_inset Formula $\omega$
\end_inset

 při řízení jednotlivými algoritmy na požadovanou hodnotu 
\begin_inset Formula $\omega_{ref}$
\end_inset

 danou profilem 
\emph on
střední otáčky
\emph default
 (a,c) trojúhelníky a (b,d) lichoběžníky.
 Pod označením 
\emph on
ostatní
\emph default
 jsou rozumněny následující algoritmy: LQ-CE, INJ a LQ-HS.
 Nahoře (a,b) je celkový pohled na průběh hodnoty otáček v čase a dole (c,d)
 pak vybraný detail průchodu nulovými otáčkami.
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "fig:prubehy-otacek-pruchod"

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsection
Vysoké otáčky
\end_layout

\begin_layout Standard
Následuje podrobnější popis chování jednotlivých algoritmů ve vysokých otáčkách.
 Pro simulace bylo užito trojúhelníkového i lichoběžníkového referenčního
 profilu 
\emph on
vysoké otáčky
\emph default
.
 Vysoké otáčky jsou problematické především z toho hlediska, že se více
 uplatňuje nelineární charakter PMSM a chyby modelu stroje, například v
 důsledku linearizace, se projevují více.
\end_layout

\begin_layout Standard
Pro vysoké otáčky již nebude uveden celkový náhled na průběh hodnoty 
\begin_inset Formula $\omega$
\end_inset

 v čase, protože je pro všechny použité algoritmy vizuálně shodný.
 Místo toho bude věnována pozornost detailům těchto průběhů, kde lze nalézt
 rozdílné chování jednotlivých užitých metod.
 Zmiňované detaily jsou zobrazeny v grafech na obrázku 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:prubehy-otacek-vysoke"

\end_inset

 a) pro trojúhelníkový a b) pro lichoběžníkový profil požadovaných otáček.
\end_layout

\begin_layout Standard
Pro trojúhelníkový profil a) vlevo lze při dosahování nejvyšší hodnoty otáček
 pozorovat jisté 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

zpoždění
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

 skutečné hodnoty za požadovanou.
 Tento jev je s největší pravděpodobností způsoben úbytky napětí a jejich
 následnou kompenzací, viz odstavec 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:Kompenzace-úbytků-napětí"

\end_inset

.
 Bez užití kompenzace je zmiňovaný pokles skutečné hodnoty výraznější.
 S užitím kompenzace se jej však nepodařilo zcela odstranit především z
 důvodu aplikace velmi jednoduché kompenzační techniky, která však musí
 být aplikovatelná na celé spektrum otáček stroje.
 Například menší vylepšení chování ve vysokých otáčkách na zobrazeném detailu
 by mohlo mít za následek výraznější zhoršení v otáčkách nízkých.
\end_layout

\begin_layout Standard
Dále je vhodné poukázat na komplikovanější průchod nulou pro PI pro trojúhelníko
vý profil a) vpravo.
 Před dosažením nulových otáček zde dochází ke 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

zvlnění
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

 trajektorie a tedy k větší chybě oproti ostatním algoritmům, které mají
 průběh hladší.
\end_layout

\begin_layout Standard
Při uvažování lichoběžníkového referenčního profilu b) vlevo je průběh otáček
 ve vysokých hodnotách pro všechny algoritmy srovnatelný s výjimkou PI.
 Pro tento řídící návrh dochází před dosažením nejvyšší požadované hodnoty
 k jistému zpomalení růstu, tento jev pomalejšího růstu lze pak pozorovat
 i pro trojúhelníkový profil.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Odlišné chování jednotlivých algoritmů lze pozorovat při průchodu nulou
 na lichoběžníkovém profilu b) vpravo.
 Rozdílnost spočívá především ve schopnosti dosáhnout a udržet nulové otáčky.
 Nejpomalejší průběh při zastavování stroje má PI.
 O málo rychlejší je BK, která však opět přidává 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

budící
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

 zásah.
 Podobné průběhy mají INJ a LQ-CE, přičemž v druhém případě je dosaženo
 nulových otáček nepatrně rychleji.
 Nejrychleji dosahuje nuly LQ-HS, v tomto případě však dojde k jistému přesažení
 nulové meze a stroj se nepatrně otočí v opačném směru.
\end_layout

\begin_layout Standard
Porovnání pro jednotlivé algoritmy na základě dosažených středních kvadratických
 chyb pak představuje graf na obrázku 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:prubehy-ztraty"

\end_inset

 c).
 Hodnoty jsou poměrně vyrovnané, i když v případě duálních algoritmů je
 dosaženo nižších chyb.
 Za pozornost však stojí nízká chyba dosažená za pomoci INJ.
 Obecně je udáváno problematické chování injektážních technik při vysokých
 otáčkách a zde je dosaženo výsledků relativně nejlepších ze všech uvažovaných
 metod.
 Důvodem pro tyto lepší vlastnosti je s největší pravděpodobností užití
 spolu s rozšířeným Kalmanovým filtrem a vektorovým LQ řízením.
 Běžně užívané injektážní metody totiž EKF nepoužívají a jsou založeny na
 vektorovém řízení s PI regulátory.
 
\begin_inset Float figure
wide false
sideways false
status collapsed

\begin_layout Plain Layout
\align center
\begin_inset Tabular
<lyxtabular version="3" rows="4" columns="2">
<features tabularvalignment="middle">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<row>
<cell multicolumn="1" alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/prubeh/vysoke_t_detail.eps
	scale 55

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell multicolumn="2" alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell multicolumn="1" alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
a) detail vysokých otáček -- trojúhelníky 
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell multicolumn="2" alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell multicolumn="1" alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/prubeh/vysoke_l_detail.eps
	scale 55

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell multicolumn="2" alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell multicolumn="1" alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
b) detail vysokých otáček -- lichoběžníky
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell multicolumn="2" alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
</lyxtabular>

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Caption

\begin_layout Plain Layout
Detail průběhu hodnoty otáček 
\begin_inset Formula $\omega$
\end_inset

 při řízení jednotlivými algoritmy na požadovanou hodnotu 
\begin_inset Formula $\omega_{ref}$
\end_inset

 danou profilem 
\emph on
vysoké otáčky
\emph default
 (a) trojúhelníky a (b) lichoběžníky.
 Pro (a) i (b) je vždy vlevo detailní pohled na průběh hodnoty otáček v
 nejvyšším bodě profilu.
 Vpravo pak je detail průchodu nulovými otáčkami.
 
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "fig:prubehy-otacek-vysoke"

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Section
Diskuze výsledků
\end_layout

\begin_layout Standard
Výsledky simulací provedených na simulátoru PMSM uvedené v předchozích odstavcíc
h poukázaly na několik zajímavých faktů, které budou nyní ještě podrobněji
 diskutovány.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset Float figure
wide false
sideways false
status collapsed

\begin_layout Plain Layout
\align center
\begin_inset Tabular
<lyxtabular version="3" rows="2" columns="2">
<features tabularvalignment="middle">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<column alignment="center" valignment="top" width="0">
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/prubeh/sim2_nt.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Graphics
	filename obrazky/prubeh/sest_PI_detail.eps
	scale 45

\end_inset


\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
<row>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
a) jednoduchý model
\end_layout

\end_inset
</cell>
<cell alignment="center" valignment="top" usebox="none">
\begin_inset Text

\begin_layout Plain Layout
b) detail vysokých otáček
\end_layout

\end_inset
</cell>
</row>
</lyxtabular>

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset Caption

\begin_layout Plain Layout
Chování vektorového PI řízení: a) simulace při užití 
\emph on
jednoduchého modelu
\emph default
 stroje na trojúhelníkovém referenčním profilu 
\emph on
nízké otáčky
\emph default
; b) detail chování ve vysokých otáčkách při užití simulátoru PMSM na profilu
 
\emph on
vysoké otáčky 
\emph default
lichoběžníky, kde je zobrazena současně skutečná hodnota otáček 
\begin_inset Formula $\omega$
\end_inset

 a její odhad 
\begin_inset Formula $\hat{\omega}$
\end_inset

.
 
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "fig:konkretni-detaily-diskuze"

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Plain Layout

\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsection
Referenční vektorové PI řízení (PI)
\end_layout

\begin_layout Standard
Nejprve bude věnována pozornost vektorovému řízení založenému na PI regulátorech.
 Jedná se o klasický algoritmus užívaný k řízení PMSM a zde byl implementován
 především jako referenční spolu s EKF jako pozorovatelem.
 Jeho výsledky lze stručně označit jako nejhorší ze zde prezentovaných algoritmů.
 Jeho největšími problémy jsou neaktivita při nízkých otáčkách, problematické
 průchody nulou a 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

zpomalování
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

 ve vysokých otáčkách.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Nejpravděpodobnější příčinou těchto jevů je přílišná 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

opatrnost
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

 algoritmu PI.
 Navrhované řídící zásahy jsou pak v nízkých otáčkách příliš malé a v důsledku
 chyb způsobených napájecí elektronikou, jako úbytky napětí a mrtvé časy,
 dojde k úplnému vymizení řídícího zásahu.
 Použitý pozorovatel (EKF) se o tom však nedozví a předpokládá navržený
 malý řídící zásah.
 V důsledku toho pak pozorovatel poskytuje odhad, podle kterého je přesně
 sledována referenční hodnota otáček, i když ve skutečnosti se nic neděje
 a stroj se neotáčí.
 Pro toto vysvětlení svědčí také fakt, že při simulacích provedených pouze
 na základě 
\emph on
jednoduchého modelu
\emph default
 stroje, který neuvažuje napájecí elektroniku a simuluje PMSM pouze na základě
 jeho rovnic, k tomuto jevu nedochází, viz obrázek 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:konkretni-detaily-diskuze"

\end_inset

 a).
\end_layout

\begin_layout Standard
Podobnou příčinu lze nalézt i ve 
\begin_inset Quotes gld
\end_inset

zpomalení
\begin_inset Quotes grd
\end_inset

 při vysokých otáčkách.
 K poklesu růstu rychlosti totiž dochází ve chvíli, kdy je dle odhadu dosaženo
 požadované hodnoty nebo dokonce hodnoty nepatrně vyšší, viz obrázek 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:konkretni-detaily-diskuze"

\end_inset

 b).
 To, že skutečná hodnota otáček dále roste až k hodnotě požadované je pak
 pravděpodobně způsobeno jiným regulačním mechanizmem než přímo regulací
 odchylky otáček na nulu.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Neduální LQ regulátor (LQ-CE)
\end_layout

\begin_layout Standard
Kvůli výše zmiňovaným nedostatkům vektorového PI řízení byla v práci věnována
 pozornost alternativnímu návrhu vektorového řízení pomocí LQ regulátoru.
 Jak bylo ukázáno v předchozích odstavcích, především v 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sec:Simulační-porovnání-algoritmů"

\end_inset

 a 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:LQ-regulator-volba-param"

\end_inset

 při využití LQ namísto PI regulátorů je dosaženo znatelně lepších výsledků.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Aplikace LQ regulátoru na PMSM sebou však nese i jisté komplikace.
 Především se jedná o výrazně větší výpočetní náročnost, která by mohla
 být překážkou pro nasazení tohoto regulátoru v reálném čase.
 Byla proto zkoumána i možnost předpočítaného konstantního LQ regulátoru.
 Ten sice poskytuje horší výsledky, zejména ve vyšších otáčkách, kdy se
 výrazněji projeví chyby v důsledku zjednodušení modelu, ale ukazuje se
 jako relativně použitelná alternativa pro nekonstantní LQ regulátor.
 Navíc při provedení externího předpočtu na jiném zařízení by jej bylo možno
 snadno nasadit pro aplikaci v reálném čase díky jeho jednoduchosti.
\end_layout

\begin_layout Standard
Použití LQ namísto PI regulátoru pro vektorové řízení se tedy, až na vyšší
 výpočetní náročnost, ukázalo jako dobrá alternativa a z tohoto návrhu bylo
 vycházeno i při tvorbě dalších, komplikovanějších algoritmů pro řízení
 PMSM.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Využití vysokofrekvenční injektáže (INJ)
\end_layout

\begin_layout Standard
Injektážní návrh INJ slouží jako zástupce injektážních metod pro srovnání
 s ostatními algoritmy.
 Byl však implementován v poněkud odlišné verzi, než jsou injektáže běžně
 využívány.
 Jako základní řídící algoritmus bylo použito vektorové řízení založené
 na LQ regulátoru místo běžně používaných PI regulátorů.
 To již samo o sobě přináší výhodu vyplývající z lepších výsledků poskytovaných
 při této volbě regulátoru, viz předchozí odstavec.
 Další modifikací pak bylo přidání rozšířeného Kalmanova filtru oproti klasickým
 injektážním metodám v jistém smyslu navíc.
 V této implementaci lze spatřovat jistý krok směrem k hybridním metodám,
 které kombinují injektáže s pozorovatelem založeným na zpětné elektromotorické
 síle.
 Oproti hybridním metodám však nedochází k omezování injektovaného vysokofrekven
čního signálu s rostoucími otáčkami.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Pomocí této metody se podařilo dosáhnout velmi dobrých výsledků.
 Je však třeba upozornit, že v užité implementaci se jedná o výpočetně poměrně
 náročnou metodu.
 Je totiž třeba v každém časovém kroku počítat algoritmus pro EKF, dále
 oproti PI výrazně náročnější LQ algoritmus a také současně provádět filtraci
 vysokofrekvenčního přídavného signálu užitím digitálních filtrů.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Dalším výrazným důvodem, který mluví v neprospěch nejen této ale injektážních
 metod celkem je fakt, že jsou použitelné pouze na určitou podskupinu PMSM.
 Aby bylo možno užít injektáží, je nezbytné, aby byly v samotném stroji
 přítomny anizotropie nějakého typu.
 Existují však stroje, které anizotropie nemají nebo jsou příliš malé pro
 efektivní nasazení metody.
 Dále existuje více typů anizotropií a každý typ vyžaduje odlišný přístup.
 Jako hlavní nedostatek injektážních metod lze tedy uvést, že nelze vyvinout
 univerzální metodu použitelnou pro všechny typy PMSM.
\end_layout

\begin_layout Standard
Ohledně injektážních metod je ještě vhodné upozornit na problémy při vyšších
 otáčkách, kdy dochází ke snížené aplikovatelnosti přístupu a problém je
 obvykle řešen užitím hybridních injektážních algoritmů.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Zajímavou vlastností injektáží je, že na ně lze pohlížet jako na duální
 metodu.
 Opatrnou část reprezentuje použitý řídící algoritmus, obvykle vektorové
 řízení.
 Budící část je pak zastoupena přídavným vysokofrekvenčním signálem.
 Zde je ale třeba zdůraznit výsledky analýzy systému pomocí aposteriorních
 Cramer-Raových mezí, viz odstavec 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "sub:Výsledky-dosažené-pomocí-pcrb"

\end_inset

.
 Na jejich základě lze totiž zlepšení pozorovatelnosti systému vyhodnotit
 jako relativně nejmenší z používaných metod.
 Oproti tomu ale implementovaná metoda podává velmi dobré výsledky co se
 týče odhadů stavových veličin se špatnou pozorovatelností.
 Pozitivní vliv na výsledky injektážních metod tedy nelze hledat pouze v
 přidání budícího signálu, ale především je důležité i jeho vyhodnocování
 pomocí metod analýzy signálu.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Bikriteriální duální řízení (BK)
\end_layout

\begin_layout Standard
Velmi zajímavých výsledků bylo dosaženo aplikací vybraného návrhu bikriteriální
 metody.
 I když se jedná o relativně jednoduchý postup může poskytnout dobrou regulaci
 PMSM.
 Relativně vyšších hodnot chyby dosahuje tento algoritmus jen při nízkých
 otáčkách, kdy jsou budící zásahy poměrně velké ve srovnání s amplitudou
 otáček.
 Se zvýšením otáček se však velikost těchto zásahů stává zanedbatelnými.
 Budící zásahy jsou navíc přidávány pouze při dosažení nulových otáček,
 kdy se stává poloha stroje nepozorovatelným stavem, v budícím zásahu lze
 tedy spatřovat snahu tuto nepozorovatelnost odstranit.
 Tento jev lze současně považovat za experimentální ověření faktu, že se
 skutečně jedná o duální algoritmus, protože budící zásah je přidáván jen,
 když je opravdu potřeba.
 V případě bikriteriální metody se ale jedná o velmi jednoduchý suboptimální
 duální návrh, což se zde projevuje především v tom, že budící zásahy jsou
 někdy nepřiměřeně velké.
\end_layout

\begin_layout Standard
Při srovnání s ostatními algoritmy lze konstatovat, že BK podává lepší výsledky
 než obyčejné vektorové řízení, zejména při větší neznalosti stavu systému.
 Oproti zbylým dvěma porovnávaným algoritmům (INJ a LQ-HS) jsou pak dosažené
 výsledky horší, někdy i znatelně.
 Na druhou stranu zde uvažovaný návrh bikriteriální metody představuje poměrně
 jednoduché vylepšení základního vektorového řízení, který by mohl být použiteln
ý pro méně náročné aplikace.
 
\end_layout

\begin_layout Subsection
LQ regulátor s hyperstavem (LQ-HS)
\end_layout

\begin_layout Standard
Posledním zkoumaným algoritmem bylo využití konceptu hyperstavu.
 Ten založen na myšlence, že kromě odhadu stavových veličin pracujeme i
 s jejich kovariancemi a tedy kromě odhadu si uchováváme i informaci o jeho
 přesnosti.
 Značnou nevýhodou tohoto přístupu je pak vyšší výpočetní náročnost.
 Dále je třeba zmínit, že v případě užití hyperstavu se jedná o suboptimální
 algoritmus.
 Především skutečná negaussovská hustota pravděpodobnosti stavových veličin
 je aproximována pouze na základě prvních dvou momentů.
 Odhadování a návrh řízení je na hyperstavu prováděn pomocí rozšířeného
 Kalmanova filtru a LQ regulátoru, které pro PMSM ani pro rovnice kovarianční
 matice v hyperstavu nejsou optimální, protože se nejedná o lineární systém.
\end_layout

\begin_layout Standard
Přes zmiňované nedostatky se podařilo pomocí LQ-HS dosáhnout relativně velmi
 dobrých výsledků.
 Dále lze opět konstatovat, že bylo experimentálně potvrzeno, že se jedná
 o duální algoritmus.
 Důvodem pro to jsou především výsledky experimentů s neznámým počátečním
 úhlem natočení, kde se podařilo užitím hyperstavu neznalost efektivně omezovat
 a to i při požadavku na nulové otáčky.
 Celý algoritmus je navíc komplexním řešením a ne pouze přidáváním vhodného
 signálu jako u bikriteriální metody.
 Také bylo dosaženo lepšího kompromisu mezi 
\emph on
opatrností
\emph default
 a 
\emph on
buzením
\emph default
.
 V některých případech sice algoritmus dosáhl vyšší hodnoty chyby řízení,
 nepodařilo se ale nalézt žádnou systematickou chybu, kterou by buzení způsobova
lo.
\end_layout

\begin_layout Standard
Navíc pro správnou funkčnost algoritmu LQ-HS není třeba předpokladu různých
 indukčností v osách 
\begin_inset Formula $d-q$
\end_inset

, tak jako pro injektáže.
 Lze tedy říci, že pro SMPMSM, které mají velmi malý nebo téměř žádný rozdíl
 indukčností 
\begin_inset Formula $L_{d}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $L_{q}$
\end_inset

 dosahuje tento algoritmus nejlepších výsledků ze zde testovaných algoritmů.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Náměty pro další zkoumání
\end_layout

\begin_layout Standard
Vzhledem k výsledkům popsaným v předchozím textu existuje několik problémů,
 které jsou obzvláště vhodné k dalšímu zkoumání: 
\end_layout

\begin_layout Standard
Jednak by bylo vhodné věnovat se dalšímu výzkumu bikriteriální metody, především
 způsobu jak omezit v některých případech příliš velké budící zásahy.
 Dále pak navrhnout takové zjednodušení bikriteriální metody, aby bylo možné
 ji implementovat pro řízení skutečného PMSM v reálném čase.
\end_layout

\begin_layout Standard
Dalším důležitým problémem vhodným k výzkumu je vliv zátěžného momentu.
 Zátěžný moment v této práci nebyl uvažován, avšak při užití řídících algoritmů
 pro reálné aplikace je třeba zvládnout práci i s neznámým časově proměnným
 zátěžným momentem.
\end_layout

\begin_layout Standard
Podstatnou záležitostí je i detailnější prozkoumání a vyřešení problému
 symetrie rovnic popisujících PMSM na substituci 
\begin_inset Formula $\left(\omega,\vartheta\right)\longleftrightarrow\left(-\omega,\vartheta+\pi\right)$
\end_inset

.
 Nebo ekvivalentně vyvinutí metody, která zvládne odhadovat polohu v celém
 intervalu 
\begin_inset Formula $\left(-\pi,\pi\right\rangle $
\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Addchap
Závěr
\end_layout

\begin_layout Standard
Hlavním záměrem této práce bylo zkoumání možnosti užití duálního řízení
 pro regulaci synchronního stroje s permanentními magnety v bezsenzorovém
 návrhu.
 V textu je nejdříve přiblížen samotný PMSM, dále jeho matematický popis
 a běžně užívané postupy pro odhadování a řízení tohoto systému.
 Následuje kapitola věnovaná řídícím algoritmům s důrazem na řízení duální.
 Další části textu už jsou zaměřeny na aplikaci konkrétních algoritmů na
 systém synchronního stroje s permanentními magnety a jejich porovnání a
 vyhodnocení na základě simulací.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Běžně užívané vektorové řízení založené na PI regulátorech a doplněné rozšířeným
 Kalmanovým filtrem jako pozorovatelem slouží za referenční, neduální, metodu.
 Tento základní algoritmus byl modifikován užitím lineárně kvadratického
 návrhu vektorového řízení.
 Lineárně kvadratický regulátor je sice výpočetně náročnější než PI regulátory,
 ale na základě simulací bylo ukázáno, že dosahuje lepších výsledků, především
 v problematických režimech jako nízké otáčky a průchody nulovými otáčkami.
 Zatím se však stále nejedná o duální metodu.
 Lineárně kvadratická verze vektorového řízení pak sloužila jako výchozí
 pro tvorbu složitějších algoritmů.
\end_layout

\begin_layout Standard
Dále byly implementovány pokročilejší metody, které měly za cíl zvládnout
 dobrý běh stroje i v nízkých nebo nulových otáčkách při komplikacích způsobenýc
h špatnou pozorovatelností polohy stroje.
 Právě zlepšení pozorovatelnosti za účelem poskytnutí lepšího řízení je
 oblastí, kde se s výhodou projevují duální algoritmy.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
Za tímto účelem jsou nejběžněji využívány injektážní metody, případně metody
 hybridní, které kombinují injektáže s jiným typem pozorovatele ve vyšších
 otáčkách.
 Jako zástupce těchto metod byl implementován jednoduchý injektážní návrh,
 který kombinuje vysokofrekvenční injektáž s rozšířeným Kalmanovým filtrem
 a je dále doplněn lineárně kvadratickým vektorovým řízením.
 Na rozdíl od hybridních metod však nedochází k omezování injektovaného
 signálu s rostoucími otáčkami.
 Pomocí tohoto algoritmu bylo dosaženo velmi dobrých výsledků, což je v
 souladu s velkým zájmem o injektážní, případně hybridní, metody v odborné
 literatuře a snaze o nasazení jejich v praxi.
 Největším nedostatkem injektážních metod jsou však jejich specifické požadavky
 na konstrukci stroje a tedy nemožnost nasazení na všechny dostupné typy
 PMSM.
\end_layout

\begin_layout Standard
Následujícím testovaným duálním algoritmem bylo užití bikriteriální metody.
 Podstata tohoto přístupu spočívá ve stanovení dvou kriterií, pro opatrné
 řízení a pro buzení, která jsou minimalizována zvlášť.
 Kvůli komplikacím s nalezením opatrného řízení bylo místo něj užito standardníh
o vektorového řízení založeného buď na LQ nebo PI regulátorech.
 Pro budící složku bylo zkoumáno několik možností o různé složitosti.
 Nakonec byla vybrána verze s LQ regulátorem a pěti současně běžícími EKF
 pro výběr minimální variance jako nejlepší zástupce bikriteriální metody.
 U tohoto algoritmu se podařilo experimentálně prokázat duální vlastnosti
 a celkově poskytoval relativně dobré výsledky.
 Větším problémem ale bylo chování při nízkých otáčkách, kdy budící zásahy
 způsobovaly výraznější chybu řízení.
 Pro méně náročné aplikace by však tento algoritmus mohl být dostačující.
\end_layout

\begin_layout Standard
Posledním zkoumaným přístupem k duálnímu řízení byla aplikace hyperstavu.
 Jedná se v podstatě o rozšíření základního stavu systému o kovariance jednotliv
ých stavových veličin.
 V důsledku této úpravy je pak stručně řečeno možno pracovat kromě odhadu
 těchto veličin i s jejich přesností.
 Na systém popsaný hyperstavem byl dále použit EKF pro odhadování a LQ regulátor
 pro vektorové řízení, který navíc zahrnoval i vhodnou penalizaci kovariancí.
 Experimentálně bylo opět ověřeno, že se jedná o duální přístup a bylo dosaženo
 relativně velmi dobrých výsledků.
 Jednoduchý injektážní návrh sice poskytoval výsledky zpravidla lepší, avšak
 LQ regulátor s hyperstavem nevyžaduje žádné speciální vlastnosti stroje
 jako například anizotropie rotoru.
 Nevýhodou užití hyperstavu je ale poměrně větší výpočetní náročnost, která
 zatím brání jeho efektivnímu nasazení na skutečném motoru.
\end_layout

\begin_layout Standard
V této práci je předložena alternativa k běžně užívanému vektorovému řízení
 a je zde prezentován pohled na injektážní metody v rámci duálního řízení.
 Dále byly na PMSM v bezsenzorovém návrhu aplikovány dvě další duální metody
 s nimiž se podařilo dosáhnout poměrně velmi dobrých výsledků.
 Je zde samozřejmě prostor k dalšímu výzkumu a modifikacím, aby bylo možno
 efektivně nasadit prezentované algoritmy za jakýchkoliv podmínek.
 V každém případě ale lze konstatovat, že užití konceptu duálního řízení
 je dobrou cestu řešení problému bezsenzorového řízení synchronních strojů.
 
\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset CommandInset bibtex
LatexCommand bibtex
bibfiles "vyz_clanky,vyz_texty,dp_clanky"
options "czechiso"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Addchap
Příloha -- LQG pro různé indukčnosti
\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset ERT
status open

\begin_layout Plain Layout


\backslash
pagenumbering{roman}
\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
V příloze jsou zařazeny složitější formální úpravy výrazů LQG algoritmu
 pro různé indukčnosti v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

.
 Ty nejsou přítomny v hlavní části textu především z důvodu jejich komplikovanéh
o zápisu.
 Úpravy byly prováděny zejména za pomoci symbolických výpočtů v programu
 Matlab (Symbolic Math Toolbox).
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Rovnice v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 pro různé indukčnosti
\end_layout

\begin_layout Standard
Diferenciální rovnice systému v souřadné soustavě 
\begin_inset Formula $\alpha-\beta$
\end_inset

 pro různé indukčnosti 
\begin_inset Formula $L_{d}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $L_{q}$
\end_inset

 jsou získány z rovnic (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:rovnice-pmsm-dq-ldq"

\end_inset

), kdy je užito transformací (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:transformace_al-be_na_d-q"

\end_inset

) a (
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:transformace_d-q_na_al-be"

\end_inset

):
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\frac{di_{\alpha}}{dt} & = & \cos\vartheta\left(\frac{u_{d}}{L_{d}}-\frac{R_{s}i_{d}}{L_{d}}-i_{\beta}\omega\cos\vartheta+i_{\alpha}\omega\sin\vartheta+\frac{L_{q}\omega i_{q}}{L_{d}}\right)-\\
 & - & \sin\vartheta\left(\frac{u_{q}}{L_{q}}-\frac{R_{s}i_{q}}{L_{q}}+i_{\alpha}\omega\cos\vartheta+i_{\beta}\omega\sin\vartheta-\frac{\omega\psi_{pm}}{L_{q}}-\frac{L_{d}\omega i_{d}}{L_{q}}\right),\\
\frac{di_{\beta}}{dt} & = & \cos\vartheta\left(\frac{u_{q}}{L_{q}}-\frac{R_{s}i_{q}}{L_{q}}+i_{\alpha}\omega\cos\vartheta+i_{\beta}\omega\sin\vartheta-\frac{\omega\psi_{pm}}{L_{q}}+\frac{L_{d}\omega i_{d}}{L_{q}}\right)+\\
 & + & \sin\vartheta\left(\frac{u_{d}}{L_{d}}-\frac{R_{s}i_{d}}{L_{d}}-i_{\beta}\omega\cos\vartheta+i_{\alpha}\omega\sin\vartheta+\frac{L_{q}\omega i_{q}}{L_{d}}\right),\\
\frac{d\omega}{dt} & = & \frac{k_{p}p_{p}^{2}\left(\psi_{pm}i_{q}+\left(L_{d}-L_{q}\right)i_{d}i_{q}\right)}{J}-\frac{B\omega}{J},\\
\frac{d\vartheta}{dt} & = & \omega,
\end{eqnarray*}

\end_inset

kde
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
i_{d} & = & i_{\alpha}\cos\vartheta+i_{\beta}\sin\vartheta,\\
i_{q} & = & i_{\beta}\cos\vartheta-i_{\alpha}\sin\vartheta,\\
u_{d} & = & u_{\alpha}\cos\vartheta+u_{\beta}\sin\vartheta,\\
u_{q} & = & u_{\beta}\cos\vartheta-u_{\alpha}\sin\vartheta.
\end{eqnarray*}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Diskrétní verze rovnic
\end_layout

\begin_layout Standard
Následuje provedení diskretizace náhradou derivace konečnou diferencí
\begin_inset Formula 
\[
\frac{dx}{dt}\left(t\right)=\frac{x_{t+1}-x_{t}}{\Delta t}
\]

\end_inset

s výsledkem:
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
i_{\alpha,t+1} & = & i_{\alpha,t}+\Delta t\left(\cos\vartheta_{t}\left(\frac{u_{d,t}}{L_{d}}-\frac{R_{s}i_{d,t}}{L_{d}}-i_{\beta,t}\omega_{t}\cos\vartheta_{t}+i_{\alpha,t}\omega_{t}\sin\vartheta_{t}+\frac{L_{q}\omega_{t}i_{q,t}}{L_{d}}\right)\right.-\\
 & - & \left.\sin\vartheta_{t}\left(\frac{u_{q,t}}{L_{q}}-\frac{R_{s}i_{q,t}}{L_{q}}+i_{\alpha,t}\omega_{t}\cos\vartheta_{t}+i_{\beta,t}\omega_{t}\sin\vartheta_{t}-\frac{\omega_{t}\psi_{pm}}{L_{q}}-\frac{L_{d}\omega_{t}i_{d,t}}{L_{q}}\right)\right),\\
i_{\beta,t+1} & = & i_{\beta,t}+\Delta t\left(\cos\vartheta_{t}\left(\frac{u_{q,t}}{L_{q}}-\frac{R_{s}i_{q,t}}{L_{q}}+i_{\alpha,t}\omega_{t}\cos\vartheta_{t}+i_{\beta,t}\omega_{t}\sin\vartheta_{t}-\frac{\omega_{t}\psi_{pm}}{L_{q}}\right.\right.+\\
 & + & \left.\left.\frac{L_{d}\omega_{t}i_{d,t}}{L_{q}}\right)+\sin\vartheta_{t}\left(\frac{u_{d,t}}{L_{d}}-\frac{R_{s}i_{d,t}}{L_{d}}-i_{\beta,t}\omega_{t}\cos\vartheta_{t}+i_{\alpha,t}\omega_{t}\sin\vartheta_{t}+\frac{L_{q}\omega_{t}i_{q,t}}{L_{d}}\right)\right),\\
\omega_{t+1} & = & \omega_{t}+\Delta t\frac{k_{p}p_{p}^{2}\left(\psi_{pm}i_{q,t}+\left(L_{d}-L_{q}\right)i_{d,t}i_{q,t}\right)}{J}-\Delta t\frac{B\omega_{t}}{J},\\
\vartheta_{t+1} & = & \vartheta_{t}+\Delta t\omega_{t},
\end{eqnarray*}

\end_inset

kde
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
i_{d,t} & = & i_{\alpha,t}\cos\vartheta_{t}+i_{\beta,t}\sin\vartheta_{t},\\
i_{q,t} & = & i_{\beta,t}\cos\vartheta_{t}-i_{\alpha,t}\sin\vartheta_{t},\\
u_{d,t} & = & u_{\alpha,t}\cos\vartheta_{t}+u_{\beta,t}\sin\vartheta_{t},\\
u_{q,t} & = & u_{\beta,t}\cos\vartheta_{t}-u_{\alpha,t}\sin\vartheta_{t}.
\end{eqnarray*}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Dále je výpočtena Jacobiho matice parciálních derivací stavových veličin
 
\begin_inset Formula $i_{\alpha,t+1}$
\end_inset

, 
\begin_inset Formula $i_{\beta,t+1}$
\end_inset

, 
\begin_inset Formula $\omega_{t+1}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $\vartheta_{t+1}$
\end_inset

 dle veličin stejného stavu v předchozím čase 
\begin_inset Formula $i_{\alpha,t}$
\end_inset

, 
\begin_inset Formula $i_{\beta,t}$
\end_inset

, 
\begin_inset Formula $\omega_{t}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $\vartheta_{t}$
\end_inset

:
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Derivace 
\begin_inset Formula $i_{\alpha,t+1}$
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\frac{di_{\alpha,t+1}}{di_{\alpha,t}} & = & \frac{L_{q}-\Delta tR_{s}\sin^{2}\vartheta}{L_{q}}-\frac{\Delta tL_{q}\left(L_{q}\omega\sin\vartheta\cos\vartheta+R_{s}\cos^{2}\vartheta\right)}{L_{d}L_{q}}+\\
 & + & \frac{\Delta tL_{d}\omega\sin\vartheta\cos\vartheta}{L_{q}}\\
\frac{di_{\alpha,t+1}}{di_{\beta,t}} & = & \frac{\Delta t\left(L_{d}-L_{q}\right)\left(-L_{q}\omega\cos^{2}\vartheta+R_{s}\sin\vartheta\cos\vartheta+L_{d}\omega\sin^{2}\vartheta\right)}{L_{d}L_{q}}\\
\frac{di_{\alpha,t+1}}{di\omega_{t}} & = & \frac{\Delta tL_{d}\left(-L_{d}i_{\beta}\cos^{2}\vartheta+L_{d}i_{\alpha}\sin\vartheta\cos\vartheta+L_{d}i_{\beta}-L_{q}i_{\beta}+\psi_{pm}\sin\vartheta\right)}{L_{d}L_{q}}+\\
 & + & \frac{\Delta tL_{q}^{2}\left(i_{\beta}\cos^{2}\vartheta-i_{\alpha}\sin\vartheta\cos\vartheta\right)}{L_{d}L_{q}}\\
\frac{di_{\alpha,t+1}}{d\vartheta_{t}} & = & \frac{\Delta t\left(\omega\psi_{pm}\cos\vartheta+R_{s}i_{\beta}\cos2\vartheta-R_{s}i_{\alpha}\sin2\vartheta\right)}{L_{q}}+\\
 & + & \frac{\Delta tL_{d}\left(i_{\alpha}\omega\cos2\vartheta+i_{\beta}\omega\sin2\vartheta\right)}{L_{q}}-\\
 & - & \frac{\Delta tL_{q}\left(L_{q}i_{\alpha}\omega\cos2\vartheta+L_{q}i_{\beta}\omega\sin2\vartheta+R_{s}i_{\beta}\cos2\vartheta-R_{s}i_{\alpha}\sin2\vartheta\right)}{L_{d}L_{q}}
\end{eqnarray*}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Derivace 
\begin_inset Formula $i_{\beta,t+1}$
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\frac{di_{\beta,t+1}}{di_{\alpha,t}} & = & \frac{\Delta t\left(L_{d}-L_{q}\right)\left(-L_{d}\omega\cos^{2}\vartheta+R_{s}\sin\vartheta\cos\vartheta+L_{q}\omega\sin^{2}\vartheta\right)}{L_{d}L_{q}}\\
\frac{di_{\beta,t+1}}{di_{\beta,t}} & = & \frac{L_{q}-\Delta tR_{s}\cos^{2}\vartheta}{L_{q}}-\frac{\Delta tL_{q}\left(-L_{q}\omega\sin\vartheta\cos\vartheta+R_{s}\sin^{2}\vartheta\right)}{L_{d}L_{q}}-\\
 & - & \frac{\Delta tL_{d}\omega\sin\vartheta\cos\vartheta}{L_{q}}\\
\frac{di_{\beta,t+1}}{di\omega_{t}} & = & -\frac{\Delta tL_{d}\left(L_{d}i_{\alpha}\cos^{2}\vartheta+L_{d}i_{\beta}\sin\vartheta\cos\vartheta-L_{q}i_{\alpha}+\psi_{pm}\cos\vartheta\right)}{L_{d}L_{q}}+\\
 & - & \frac{\Delta tL_{q}^{2}\left(-i_{\alpha}\cos^{2}\vartheta-i_{\beta}\sin\vartheta\cos\vartheta+i_{\alpha}\right)}{L_{d}L_{q}}\\
\frac{di_{\beta,t+1}}{d\vartheta_{t}} & = & \frac{\Delta t\left(\omega\psi_{pm}\sin\vartheta+R_{s}i_{\alpha}\cos2\vartheta+R_{s}i_{\beta}\sin2\vartheta\right)}{L_{q}}+\\
 & + & \frac{\Delta tL_{d}\left(-i_{\beta}\omega\cos2\vartheta+i_{\alpha}\omega\sin2\vartheta\right)}{L_{q}}-\\
 & - & \frac{\Delta tL_{q}\left(-L_{q}i_{\beta}\omega\cos2\vartheta+L_{q}i_{\alpha}\omega\sin2\vartheta+R_{s}i_{\alpha}\cos2\vartheta+R_{s}i_{\beta}\sin2\vartheta\right)}{L_{d}L_{q}}
\end{eqnarray*}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Derivace 
\begin_inset Formula $\omega_{t+1}$
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\frac{d\omega_{t+1}}{di_{\alpha,t}} & = & -\frac{\Delta tk_{p}p_{p}^{2}\left(\psi_{pm}\sin\vartheta+\left(L_{d}-L_{q}\right)\left(-i_{\beta}\cos2\vartheta+i_{\alpha}\sin2\vartheta\right)\right)}{J}\\
\frac{d\omega_{t+1}}{di_{\beta,t}} & = & \frac{\Delta tk_{p}p_{p}^{2}\left(\psi_{pm}\cos\vartheta+\left(L_{d}-L_{q}\right)\left(i_{\alpha}\cos2\vartheta+i_{\beta}\sin2\vartheta\right)\right)}{J}\\
\frac{d\omega_{t+1}}{d\omega_{t}} & = & 1-\frac{B\Delta t}{J}\\
\frac{d\omega_{t+1}}{d\vartheta_{t}} & = & -\frac{\Delta tk_{p}p_{p}^{2}}{J}\left(\psi_{pm}\left(i_{\alpha}\cos\vartheta+i_{\beta}\sin\vartheta\right)\right.+\\
 & + & \left.\left(L_{d}-L_{q}\right)\left(i_{\alpha}^{2}\cos2\vartheta-i_{\beta}^{2}\cos2\vartheta+2i_{\alpha}i_{\beta}\sin2\vartheta\right)\right)
\end{eqnarray*}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Derivace 
\begin_inset Formula $\vartheta_{t+1}$
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\frac{d\vartheta_{t+1}}{di_{\alpha,t}} & = & 0\\
\frac{d\vartheta_{t+1}}{di_{\beta,t}} & = & 0\\
\frac{d\vartheta_{t+1}}{d\omega_{t}} & = & \Delta t\\
\frac{d\vartheta_{t+1}}{d\vartheta_{t}} & = & 1
\end{eqnarray*}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Matice pro EKF
\end_layout

\begin_layout Standard
Jednotlivé výše uvedené derivace lze již rovnou použít do matice 
\begin_inset Formula $A_{t}$
\end_inset

 rozšířeného Kalmanova filtru, když za příslušné veličiny dosadíme jejich
 odhady v čase 
\begin_inset Formula $t$
\end_inset

.
 Matice 
\begin_inset Formula $A_{t}$
\end_inset

 je pak ve tvaru
\begin_inset Formula 
\[
A_{t}=\left[\begin{array}{cccc}
\frac{di_{\alpha,t+1}}{di_{\alpha,t}} & \frac{di_{\alpha,t+1}}{di_{\beta,t}} & \frac{di_{\alpha,t+1}}{d\omega_{t}} & \frac{di_{\alpha,t+1}}{d\vartheta_{t}}\\
\frac{di_{\beta,t+1}}{di_{\alpha,t}} & \frac{di_{\beta,t+1}}{di_{\beta,t}} & \frac{di_{\beta,t+1}}{d\omega_{t}} & \frac{di_{\beta,t+1}}{d\vartheta_{t}}\\
\frac{d\omega_{t+1}}{di_{\alpha,t}} & \frac{d\omega_{t+1}}{di_{\beta,t}} & \frac{d\omega_{t+1}}{d\omega_{t}} & \frac{d\omega_{t+1}}{d\vartheta_{t}}\\
\frac{d\vartheta_{t+1}}{di_{\alpha,t}} & \frac{d\vartheta_{t+1}}{di_{\beta,t}} & \frac{d\vartheta_{t+1}}{d\omega_{t}} & \frac{d\vartheta_{t+1}}{d\vartheta_{t}}
\end{array}\right].
\]

\end_inset

Matice 
\begin_inset Formula $C$
\end_inset

 je stejná jako v případě stejných indukčností.
\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Redukovaný model
\end_layout

\begin_layout Standard
V případě redukovaného modelu pro různé indukčnosti, jsou matice 
\begin_inset Formula $A_{t}$
\end_inset

 a 
\begin_inset Formula $C_{t}$
\end_inset

 pro užití v EKF ve tvaru
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
A_{t} & = & \left[\begin{array}{cc}
\frac{d\omega_{t+1}}{d\omega_{t}} & \frac{d\omega_{t+1}}{d\vartheta_{t}}\\
\frac{d\vartheta_{t+1}}{d\omega_{t}} & \frac{d\vartheta_{t+1}}{d\vartheta_{t}}
\end{array}\right],\\
C_{t} & = & \left[\begin{array}{cc}
\frac{di_{\alpha,t+1}}{d\omega_{t}} & \frac{di_{\alpha,t+1}}{d\vartheta_{t}}\\
\frac{di_{\beta,t+1}}{d\omega_{t}} & \frac{di_{\beta,t+1}}{d\vartheta_{t}}
\end{array}\right].
\end{eqnarray*}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Subsubsection
Matice pro LQ regulátor
\end_layout

\begin_layout Standard
Pro použití matice 
\begin_inset Formula $A_{t}$
\end_inset

 v LQ regulátoru je třeba provést její úpravu zahrnutím konstantních členů
 v důsledku linearizace a řízení na nenulové požadované otáčky, tedy substituce
 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "eq:substituce-psi"

\end_inset

.
 Upravená matice je v blokovém tvaru
\begin_inset Formula 
\[
\overline{A}_{t}=\left[\begin{array}{cc}
A_{t} & \gamma\\
0 & 1
\end{array}\right],
\]

\end_inset

kde 
\begin_inset Formula $0$
\end_inset

 představuje nulový řádek vhodné délky a 
\begin_inset Formula $\gamma$
\end_inset

 je sloupcový vektor
\begin_inset Formula 
\[
\gamma=\left(\begin{array}{c}
\gamma_{1}\\
\gamma_{2}\\
\gamma_{3}\\
\gamma_{4}
\end{array}\right)
\]

\end_inset

 s hodnotami
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\gamma_{1} & = & -\frac{\Delta t}{2L_{d}L_{q}}\left(2L_{d}^{2}i_{\beta}\psi\sin^{2}\vartheta+2L_{q}^{2}i_{\beta}\psi\cos^{2}\vartheta+L_{d}^{2}i_{\alpha}\psi\sin2\vartheta-L_{q}^{2}i_{\alpha}\psi\sin2\vartheta-\right.\\
 & - & 2L_{d}\psi_{pm}\overline{\omega}\sin\vartheta-2L_{d}L_{q}i_{\beta}\psi+2L_{d}R_{s}i_{\beta}\vartheta\cos2\vartheta-2L_{q}R_{s}i_{\beta}\vartheta\cos2\vartheta-\\
 & - & 2L_{d}R_{s}i_{\alpha}\vartheta\sin2\vartheta+2L_{q}R_{s}i_{\alpha}\vartheta\sin2\vartheta+2L_{d}^{2}i_{\alpha}\psi\vartheta\cos2\vartheta-2L_{q}^{2}i_{\alpha}\psi\vartheta\cos2\vartheta+\\
 & + & 2L_{d}^{2}i_{\alpha}\overline{\omega}\vartheta\cos2\vartheta-2L_{q}^{2}i_{\alpha}\overline{\omega}\vartheta\cos2\vartheta+2L_{d}^{2}i_{\beta}\psi\vartheta\sin2\vartheta-2L_{q}^{2}i_{\beta}\psi\vartheta\sin2\vartheta+\\
 & + & \left.2L_{d}^{2}i_{\beta}\overline{\omega}\vartheta\sin2\vartheta-2L_{q}^{2}i_{\beta}\overline{\omega}\vartheta\sin2\vartheta+2L_{d}\psi_{pm}\psi\vartheta\cos\vartheta+2L_{d}\psi_{pm}\overline{\omega}\vartheta\cos\vartheta\right),
\end{eqnarray*}

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\gamma_{2} & = & \frac{\Delta t}{2L_{d}L_{q}}\left(2L_{q}^{2}i_{\alpha}\psi\sin^{2}\vartheta2L_{d}^{2}i_{\alpha}\psi\cos^{2}\vartheta L_{d}^{2}i_{\beta}\psi\sin2\vartheta-L_{q}^{2}i_{\beta}\psi\sin2\vartheta-\right.\\
 & - & 2L_{d}\psi_{pm}\overline{\omega}\cos\vartheta-2L_{d}L_{q}i_{\alpha}\psi-2L_{d}R_{s}i_{\alpha}\vartheta\cos2\vartheta+2L_{q}R_{s}i_{\alpha}\vartheta\cos2\vartheta-\\
 & - & 2L_{d}R_{s}i_{\beta}\vartheta\sin2\vartheta+2L_{q}R_{s}i_{\beta}\vartheta\sin2\vartheta+2L_{d}^{2}i_{\beta}\psi\vartheta\cos2\vartheta-2L_{q}^{2}i_{\beta}\psi\vartheta\cos2\vartheta+\\
 & + & 2L_{d}^{2}i_{\beta}\overline{\omega}\vartheta\cos2\vartheta-2L_{q}^{2}i_{\beta}\overline{\omega}\vartheta\cos2\vartheta-2L_{d}^{2}i_{\alpha}\psi\vartheta\sin2\vartheta+2L_{q}^{2}i_{\alpha}\psi\vartheta\sin2\vartheta-\\
 & - & \left.2L_{d}^{2}i_{\alpha}\overline{\omega}\vartheta\sin2\vartheta+2L_{q}^{2}i_{\alpha}\overline{\omega}\vartheta\sin2\vartheta-2L_{d}\psi_{pm}\psi\vartheta\sin\vartheta-2L_{d}\psi_{pm}\overline{\omega}\vartheta\sin\vartheta\right),
\end{eqnarray*}

\end_inset


\begin_inset Formula 
\begin{eqnarray*}
\gamma_{3} & = & \frac{\Delta t}{2J}\left(L_{d}i_{\alpha}^{2}k_{p}p_{p}^{2}\sin2\vartheta-2B\overline{\omega}-L_{d}i_{\beta}^{2}k_{p}p_{p}^{2}\sin2\vartheta-L_{q}i_{\alpha}^{2}k_{p}p_{p}^{2}\sin2\vartheta+\right.\\
 & + & L_{q}i_{\beta}^{2}k_{p}p_{p}^{2}\sin2\vartheta+2i_{\alpha}k_{p}p_{p}^{2}\psi_{pm}\vartheta\cos\vartheta+2i_{\beta}k_{p}p_{p}^{2}\psi_{pm}\vartheta\sin\vartheta-\\
 & - & 2L_{d}i_{\alpha}i_{\beta}k_{p}p_{p}^{2}\cos2\vartheta+2L_{q}i_{\alpha}i_{\beta}k_{p}p_{p}^{2}\cos2\vartheta+2L_{d}i_{\alpha}^{2}k_{p}p_{p}^{2}\vartheta\cos2\vartheta-\\
 & - & 2L_{d}i_{\beta}^{2}k_{p}p_{p}^{2}\vartheta\cos2\vartheta-2L_{q}i_{\alpha}^{2}k_{p}p_{p}^{2}\vartheta\cos2\vartheta+2L_{q}i_{\beta}^{2}k_{p}p_{p}^{2}\vartheta\cos2\vartheta+\\
 & + & \left.4L_{d}i_{\alpha}i_{\beta}k_{p}p_{p}^{2}\vartheta\sin2\vartheta-4L_{q}i_{\alpha}i_{\beta}k_{p}p_{p}^{2}\vartheta\sin2\vartheta\right),
\end{eqnarray*}

\end_inset


\begin_inset Formula 
\[
\gamma_{4}=\Delta t\overline{\omega}.
\]

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Dále je pro LQ regulátor nutno uvést matici 
\begin_inset Formula $B_{t}$
\end_inset

, ta je nyní závislá na čase a má zápis 
\begin_inset Formula 
\[
B_{t}=\left[\begin{array}{cc}
\Delta t\left(\frac{\cos^{2}\vartheta}{L_{d}}+\frac{\sin^{2}\vartheta}{L_{q}}\right) & \frac{\Delta t}{2}\sin2\vartheta\left(\frac{1}{L_{d}}-\frac{1}{L_{q}}\right)\\
\frac{\Delta t}{2}\sin2\vartheta\left(\frac{1}{L_{d}}-\frac{1}{L_{q}}\right) & \Delta t\left(\frac{\cos^{2}\vartheta}{L_{q}}+\frac{\sin^{2}\vartheta}{L_{d}}\right)\\
0 & 0\\
0 & 0\\
0 & 0
\end{array}\right].
\]

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard

\end_layout

\end_body
\end_document
